本發(fā)明屬于隧道支護(hù)施工技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法。

背景技術(shù)：

渭武高速是國(guó)家高速公路網(wǎng)中蘭海高速的重要路段，該項(xiàng)目建設(shè)對(duì)完善公路網(wǎng)總體布局以及改善甘肅區(qū)域交通，帶動(dòng)甘肅中南部經(jīng)濟(jì)發(fā)展有重要意義。木寨嶺隧道及岷縣隧道位于渭武高速公路咽喉部位，同時(shí)由于其地質(zhì)條件特殊性(深埋、特長(zhǎng)、高地應(yīng)力、薄層板巖圍巖結(jié)構(gòu)等)也是制約渭武高速全線通車(chē)的關(guān)鍵因素。

隧道破壞時(shí)有發(fā)生鋼架扭曲、二襯開(kāi)裂、左邦大變形收縮、初支開(kāi)裂，傳統(tǒng)錨桿/錨索傳統(tǒng)材料大變形破壞現(xiàn)象錨桿/索因大變形破斷失效，錨桿/索破斷失效部位，拉斷后的錨桿/索，破斷失效錨桿/索，鋼架扭曲破壞失效，鋼架沖擊破壞，木寨嶺隧道——g75蘭海高速渭源至武都段，隧道長(zhǎng)度15226m——特長(zhǎng)公路隧道，線路走向s19w，坡度1.51，與g212國(guó)道線走向基本一致，與蘭渝鐵路木寨嶺隧道平面距離約900～1200m；地形地貌，北部屬隴西黃土高原，以梁、峁、丘陵、溝壑為主南部屬秦嶺山脈的西延部分，溝谷深切呈“v”字型；地貌：構(gòu)造剝蝕、河流侵蝕堆積和山麓斜坡堆積；地面高程：2416～3133m；最大埋深：629.1m；岷縣隧道穿層情況：地形地貌：地形呈馬鞍形，低中山地貌；標(biāo)高及埋深：2337～2660m，最大埋深287m；掘進(jìn)進(jìn)尺：(左線)885m，(右線)934.4m；巖性：強(qiáng)風(fēng)化炭質(zhì)板巖(主要)、斷層破碎帶、強(qiáng)風(fēng)化粉砂巖圍巖級(jí)別：v級(jí)。掌子面概況：層理、節(jié)理極為發(fā)育，厚度集中在10cm左右，層理角度30～50。

2#斜井工程概況，長(zhǎng)度：1813.43m，最大埋深：591m，自重應(yīng)力：14.77mp，斜井走向：n71e，與最大主應(yīng)力夾角37°。

根據(jù)《工程巖體分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)》判斷該區(qū)域?qū)儆跇O高地應(yīng)力，且地層巖體較為破碎，隧道圍巖發(fā)生大變形可能性較高。2#斜井圍巖穩(wěn)定性分區(qū)——1713m，基本穩(wěn)定區(qū)：d<100mm，總長(zhǎng)407m輕微變形區(qū)：斷層破碎帶，100d250mm，總長(zhǎng)250m，較大變形區(qū)：h<500m，250d1000mm，總長(zhǎng)717m；嚴(yán)重變形區(qū)：h>500m，d>1000mm，總長(zhǎng)338m。

現(xiàn)支護(hù)設(shè)計(jì)，φ42超前注漿小導(dǎo)管4500mm，間距400mm，外插角10，φ25自進(jìn)式中空注漿錨桿5000mm，間距1000x1500mm，φ42環(huán)向注漿小導(dǎo)管4000mm，間距1000x1500mm，全斷面φ8鋼筋網(wǎng)，hw175型鋼鋼架，間距500mm，c25噴砼280mm，二次襯砌c30鋼筋混凝土厚55cm

木寨嶺隧道工程難度屬世界性難題，線路長(zhǎng)15226m，特長(zhǎng)公路隧道，構(gòu)造復(fù)雜褶皺、斷層影響大；圍巖軟以軟質(zhì)炭質(zhì)板巖為主；埋深大629.1m；地應(yīng)力水平高，自重應(yīng)力15.7mpa，最大水平主應(yīng)力24.95mpa。

隧道圍巖變形破壞機(jī)理，影響薄層板巖隧道變形的主控因素包括：隧道洞涇；隧道埋深；節(jié)理傾角；圍巖吸水軟化。不同節(jié)理傾角對(duì)隧道圍巖影響，不同埋深條件對(duì)隧道圍巖影響，圍巖吸水軟化對(duì)隧道圍巖影響，隧道巖體的周邊位移和塑性區(qū)半徑隨隨著巖體的埋深增大而快速的增加，可見(jiàn)巖體的豎向應(yīng)力對(duì)于隧道圍巖的變形影響是比較大的。當(dāng)隧道支護(hù)阻力為30t時(shí)，埋深是600m時(shí)，巖體的塑性區(qū)半徑是4.6m，巖體位移為0.5cm，隨著支護(hù)阻力的增加，可以起到對(duì)巖體較好的變形控制作用。以上公式是基于彈性力學(xué)及相關(guān)連續(xù)性假設(shè)的基礎(chǔ)上的，木寨嶺隧道節(jié)理密集，并受水的影響很大，因此現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際變形量應(yīng)大于該計(jì)算。但變化規(guī)律應(yīng)該是一致的。

木寨嶺隧道--原支護(hù)設(shè)計(jì)方法及理念，復(fù)合式襯砌：噴砼+常規(guī)剛性錨桿+鋼拱架+二次襯砌，被動(dòng)支護(hù)：預(yù)留變形量、多層鋼拱架、加厚二次襯砌厚度。針對(duì)木寨嶺軟巖隧道大變形控制問(wèn)題，按照建立的工程軟巖大變形控制理論與設(shè)計(jì)方法，以木寨嶺隧道2#斜井為研究對(duì)象，開(kāi)展了基于npr錨索支護(hù)為主體的支護(hù)方案設(shè)計(jì)研究。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

(一)解決的技術(shù)問(wèn)題

針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明提供了一種基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法，解決了針對(duì)木寨嶺軟巖隧道大變形控制問(wèn)題的問(wèn)題。

(二)技術(shù)方案

為實(shí)現(xiàn)以上目的，本發(fā)明通過(guò)以下技術(shù)方案予以實(shí)現(xiàn)：一種基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法，所述基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法采用高預(yù)緊力恒阻錨索控制隧道大斷面交叉口圍巖變形，高預(yù)緊力npr錨索支護(hù)機(jī)制為短錨索和長(zhǎng)錨索，高預(yù)緊力npr錨索增加圍巖強(qiáng)度和和鋼筋網(wǎng)增加圍巖強(qiáng)度。

優(yōu)選的：所述npr錨索的隧道支護(hù)的長(zhǎng)錨索長(zhǎng)度10300mm，預(yù)緊力35t，間排距為1000×1200mm；短錨索長(zhǎng)度5300mm，預(yù)緊力35t，間排距為1000×1200mm；高強(qiáng)柔性網(wǎng)的網(wǎng)格尺寸100×100mm。

優(yōu)選的：鋼架從0.5m排距調(diào)整到0.6m。

優(yōu)選的：斜井交叉口使用φ21.8×5300mm恒阻錨索和φ21.8×10300mm恒阻錨索。

優(yōu)選的：主隧道使用φ21.8×5300mm恒阻錨索和φ21.8×10300mm恒阻錨索。

優(yōu)選的：所述基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法包括：

上臺(tái)階開(kāi)挖，進(jìn)行單體液壓支柱臨時(shí)支護(hù)，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射混凝土；

中臺(tái)階開(kāi)挖，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射混凝土；

下臺(tái)階開(kāi)挖，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射混凝土；

圍巖變形穩(wěn)定后，再進(jìn)行鋼拱架架設(shè)、無(wú)紡布、防水板鋪設(shè)及二次襯砌。

優(yōu)選的：所述基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法的恒阻錨索安裝流程：錨索打孔，安裝錨索，預(yù)緊力張拉，35t。

優(yōu)選的：預(yù)緊力恒阻錨索能夠有效控制隧道大斷面交叉口圍巖變形，最大變形量230mm。

優(yōu)選的：隧道采用npr錨索后，最大變形量140mm。

優(yōu)選的：短錨索：組合梁理論下的-承壓拱；長(zhǎng)錨索：懸吊理論下的-加強(qiáng)拱。

(三)有益效果

本發(fā)明提供了一種基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法。具備以下有益效果：npr錨索具有高恒阻，大變形，吸收能量，多次沖擊而不斷，防爆抗沖，將復(fù)雜本構(gòu)關(guān)系改變?yōu)楹?jiǎn)單彈塑性本構(gòu)關(guān)系的特性，為支護(hù)優(yōu)化設(shè)計(jì)提供理論基礎(chǔ)。與原支護(hù)對(duì)比取消了注漿，取消環(huán)向錨桿，取消超前小導(dǎo)管，鋼架從0.5m排距調(diào)整到0.6m，有效解決了隧道大變形問(wèn)題。

附圖說(shuō)明

圖1為本發(fā)明提出一種基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法流程圖。

圖2為本發(fā)明提出一種木寨嶺隧道2#斜井npr支護(hù)設(shè)計(jì)方案示意圖。

圖3為本發(fā)明提出一種支護(hù)方案—全斷面示意圖。

圖4為本發(fā)明提出一種木寨嶺隧道2#斜井交叉口設(shè)計(jì)方案示意圖。

圖5為本發(fā)明提出一種交叉口支護(hù)斷面俯視圖。

圖6為本發(fā)明提出一種木寨嶺隧道2#斜井主隧道設(shè)計(jì)方案示意圖。

圖7(a)-圖7(c)為本發(fā)明提出一種實(shí)驗(yàn)結(jié)果示意圖；圖7(a)左側(cè)隧道離層進(jìn)一步發(fā)育；圖7(b)左側(cè)隧道破壞剝落；圖7(c)500m應(yīng)力水平下最終變形特征。

圖8(a)-圖8(c)為本發(fā)明提出一種數(shù)值模擬示意圖；圖8(a)模型尺寸；圖8(b)錨索與圍巖；圖8(c)支護(hù)系統(tǒng)。

圖9為本發(fā)明提出一種錨索支護(hù)下圍巖位移云圖。

圖10(a)-圖10(d)為本發(fā)明提出一種k1770斷面監(jiān)測(cè)結(jié)果分析示意圖。圖10(a)斷面收斂情況，圖10(b)鋼拱架受力情況，圖10(c)錨索受力情況，圖10(d)左肩窩處多點(diǎn)位移情況。

圖11(a)-圖11(d)為本發(fā)明提出一種k1775斷面監(jiān)測(cè)結(jié)果分析示意圖。圖11(a)斷面收斂情況，圖11(b)鋼拱架受力情況，圖11(c)錨索受力情況，圖11(d)左肩窩處多點(diǎn)位移情況。

圖12(a)-圖12(d)為本發(fā)明提出一種k1780斷面監(jiān)測(cè)結(jié)果分析示意圖。圖12(a)斷面收斂情況，圖12(b)鋼拱架受力情況，圖12(c)錨索受力情況，圖12(d)左肩窩處多點(diǎn)位移情況。

圖13為本發(fā)明提出一種k218+400斷面示意圖。

圖14為本發(fā)明提出一種k218+440斷面示意圖。

圖15為本發(fā)明提出一種k218+450.3斷面示意圖。

圖16(a)為本發(fā)明提出k218+561隧道收斂量示意圖。

圖16(b)為本發(fā)明提出k218+525隧道收斂量示意圖。

圖16(c)為本發(fā)明提出k218+500隧道收斂量示意圖。

圖16(d)為本發(fā)明提出k218+480隧道收斂量示意圖。

具體實(shí)施方式

下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對(duì)本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例僅僅是本發(fā)明一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例?；诒景l(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒(méi)有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。

如圖1所示，本發(fā)明提供的基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法包括以下步驟：

s101：上臺(tái)階開(kāi)挖，進(jìn)行液壓支柱臨時(shí)支護(hù)，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射混凝土；

s102：中臺(tái)階開(kāi)挖，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射混凝土；

s103：下臺(tái)階開(kāi)挖，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射混凝土；

s104：圍巖變形穩(wěn)定后，再進(jìn)行鋼拱架架設(shè)、無(wú)紡布、防水板鋪設(shè)及二次襯砌。

下面結(jié)合具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案作進(jìn)一步的描述。

實(shí)施例1

本發(fā)明實(shí)施例為木寨嶺隧道npr恒阻錨索支護(hù)。針對(duì)木寨嶺軟巖隧道及大變形控制問(wèn)題，按照建立的工程軟巖大變形控制理論與設(shè)計(jì)方法，以木寨嶺隧道2#斜井為研究對(duì)象，開(kāi)展了基于npr錨網(wǎng)索支護(hù)為主體的支護(hù)方案設(shè)計(jì)研究。

如圖2所示，木寨嶺隧道2#斜井npr支護(hù)設(shè)計(jì)方案，長(zhǎng)錨索1的長(zhǎng)度10300mm，預(yù)緊力35t，間排距為1000×1200mm；短錨索2的長(zhǎng)度5300mm，預(yù)緊力35t，間排距為1000×1200mm；高強(qiáng)柔性網(wǎng)3的網(wǎng)格尺寸100×100mm。

如圖3所示，支護(hù)方案-全斷面示意圖。與原支護(hù)對(duì)比取消了環(huán)向注漿小導(dǎo)管及環(huán)向錨桿，取消超前小導(dǎo)管，鋼架從0.5m排距調(diào)整到0.6m。

如圖4所示，木寨嶺隧道2#斜井交叉口設(shè)計(jì)方案，使用φ21.8×5300mm恒阻錨索和φ21.8×10300mm恒阻錨索。

如圖5所示，交叉口支護(hù)斷面俯視圖。

如圖6所示，木寨嶺隧道2#斜井主隧道設(shè)計(jì)方案，使用φ21.8×5300mm恒阻錨索和φ21.8×10300mm恒阻錨索。

本發(fā)明實(shí)施例為木寨嶺隧道npr恒阻錨索支護(hù)施工包括：

上臺(tái)階開(kāi)挖，進(jìn)行液壓支柱臨時(shí)支護(hù)，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射混凝土；

中臺(tái)階開(kāi)挖，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射混凝土；

下臺(tái)階開(kāi)挖，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射混凝土；

圍巖變形穩(wěn)定后，再進(jìn)行鋼拱架架設(shè)、無(wú)紡布、防水板鋪設(shè)及二次襯砌。

恒阻錨索安裝流程：錨索打孔，安裝錨索，預(yù)緊力張拉，約35t。

下面結(jié)合實(shí)驗(yàn)對(duì)實(shí)施例1的技術(shù)方案作進(jìn)一步的描述。

圖7(a)-圖7(c)為本發(fā)明提出一種實(shí)驗(yàn)結(jié)果示意圖；圖7(a)左側(cè)隧道離層進(jìn)一步發(fā)育；圖7(b)左側(cè)隧道破壞剝落；圖7(c)500m應(yīng)力水平下最終變形特征。

圖8(a)-圖8(c)為本發(fā)明提出一種數(shù)值模擬示意圖；圖8(a)模型尺寸；圖8(b)錨索與圍巖；圖8(c)支護(hù)系統(tǒng)。

圖9為本發(fā)明提出一種錨索支護(hù)下圍巖位移云圖。

圖10(a)-圖10(d)為本發(fā)明提出一種k1770斷面監(jiān)測(cè)結(jié)果分析示意圖。圖10(a)斷面收斂情況，圖10(b)鋼拱架受力情況，圖10(c)錨索受力情況，圖10(d)左肩窩處多點(diǎn)位移情況。

圖11(a)-圖11(d)為本發(fā)明提出一種k1775斷面監(jiān)測(cè)結(jié)果分析示意圖。圖11(a)斷面收斂情況，圖11(b)鋼拱架受力情況，圖11(c)錨索受力情況，圖11(d)左肩窩處多點(diǎn)位移情況。

圖12(a)-圖12(d)為本發(fā)明提出一種k1780斷面監(jiān)測(cè)結(jié)果分析示意圖。圖12(a)斷面收斂情況，圖12(b)鋼拱架受力情況，圖12(c)錨索受力情況，圖12(d)左肩窩處多點(diǎn)位移情況。

圖13為本發(fā)明提出一種k218+400斷面示意圖。

圖14為本發(fā)明提出一種k218+440斷面示意圖。

圖15為本發(fā)明提出一種k218+450.3斷面示意圖。

監(jiān)測(cè)結(jié)論

(1)木寨嶺隧道2#斜井監(jiān)測(cè)斷面均位于埋深500m以下，隧道斷面收斂基本在25天至30天左右，左側(cè)拱肩部位變形大于右側(cè)，左側(cè)拱肩最大變形量為230mm。在實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索之前的k1613-k1713段落，換拱率達(dá)到40％。實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索后，k1738-k1813段落，換拱率為0。

(2)預(yù)緊力設(shè)計(jì)為35t，通過(guò)對(duì)錨索測(cè)力計(jì)觀測(cè)表明，由于預(yù)緊力損失，錨索作用于圍巖上的力為28-30t左右。在圍巖變形的影響下，高預(yù)緊力恒阻錨索受力起初線性增加，達(dá)到恒阻值后，因恒阻錨索固有性質(zhì)，錨索受力維持在35t左右。

(3)通過(guò)對(duì)鋼拱架應(yīng)力監(jiān)測(cè)表明，鋼拱架左肩處應(yīng)力最大，但鋼拱架受力均未達(dá)到屈服強(qiáng)度。

(4)圍巖深部多點(diǎn)位移計(jì)表明，在5m恒阻錨索的高預(yù)緊力作用下，圍巖淺部圍巖形成組合梁，5m范圍內(nèi)的圍巖離層較小。離層主要集中于圍巖深部5m至10m范圍內(nèi)。

(5)高預(yù)緊力恒阻錨索能夠有效控制隧道大斷面交叉口圍巖變形，最大變形量230mm。

實(shí)施例2：

本發(fā)明實(shí)施例的高預(yù)緊力npr錨索支護(hù)機(jī)制，短錨索：組合梁理論下的-承壓拱；長(zhǎng)錨索：懸吊理論下的-加強(qiáng)拱；高預(yù)緊力npr錨索增加圍巖強(qiáng)度和鋼筋網(wǎng)增加圍巖強(qiáng)度。

如圖2所示，npr支護(hù)設(shè)計(jì)方案，長(zhǎng)錨索1的長(zhǎng)度10300mm，預(yù)緊力35t，間排距為1000×1200mm；短錨索2的長(zhǎng)度5300mm，預(yù)緊力35t，間排距為1000×1200mm；高強(qiáng)柔性網(wǎng)3的網(wǎng)格尺寸100×100mm。

施工包括：

上臺(tái)階開(kāi)挖，進(jìn)行液壓支柱臨時(shí)支護(hù)，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射混凝土；

中臺(tái)階開(kāi)挖，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射混凝土；

下臺(tái)階開(kāi)挖，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射混凝土；

圍巖變形穩(wěn)定后，再進(jìn)行鋼拱架架設(shè)、無(wú)紡布、防水板鋪設(shè)及二次襯砌。

恒阻錨索安裝流程：錨索打孔，安裝錨索，預(yù)緊力張拉，約35t。

圖16(a)-圖16(d)為本發(fā)明提出一種主隧道變形監(jiān)測(cè)曲線示意圖；圖16(a)k218+561隧道收斂量；圖16(b)k218+525隧道收斂量；圖16(c)k218+500隧道收斂量；圖16(d)k218+480隧道收斂量。

本發(fā)明建立了高預(yù)緊力npr錨索與隧道圍巖相互作用的結(jié)構(gòu)力學(xué)模型，研究了npr錨索吸收圍巖釋放的能量、對(duì)薄層板狀圍巖起到組合懸吊作用、改善圍巖受力狀態(tài)、增加圍巖強(qiáng)度等特性。提出了木寨嶺隧道npr錨索支護(hù)技術(shù)，通過(guò)實(shí)測(cè)分析論證了npr錨索控制高地應(yīng)力軟巖隧道的可靠性，圍巖變形控制在300mm以內(nèi)，實(shí)現(xiàn)了換拱率“0”的突破?；趎pr錨索的隧道圍巖支護(hù)技術(shù)對(duì)未來(lái)隧道軟巖大變形支護(hù)具有重大科學(xué)理論和實(shí)踐應(yīng)用意義。

建立了高預(yù)緊力npr錨索與隧道圍巖相互作用的結(jié)構(gòu)力學(xué)模型，研究了：npr錨索吸收圍巖釋放能量、控制薄層板狀圍巖的組合+懸吊作用、改善圍巖受力狀態(tài)、增加圍巖強(qiáng)度等特性。提出了木寨嶺隧道npr錨索支護(hù)技術(shù)，通過(guò)實(shí)測(cè)分析了npr錨索控制高地應(yīng)力軟巖隧道的可靠性，圍巖變形控制在300mm以內(nèi)，實(shí)現(xiàn)了換拱率零的突破依托木寨嶺隧道大變形控制研究的“新技術(shù)、新材料、新工藝”對(duì)未來(lái)隧道軟巖非線性大變形支護(hù)具有重大科學(xué)理論和實(shí)踐應(yīng)用意義。

盡管已經(jīng)示出和描述了本發(fā)明的實(shí)施例，對(duì)于本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員而言，可以理解在不脫離本發(fā)明的原理和精神的情況下可以對(duì)這些實(shí)施例進(jìn)行多種變化、修改、替換和變型，本發(fā)明的范圍由所附權(quán)利要求及其等同物限定。

技術(shù)特征：

1.一種基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法，其特征在于，所述基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法采用高預(yù)緊力恒阻錨索控制隧道圍巖變形，高預(yù)緊力npr錨索支護(hù)機(jī)制為短錨索和長(zhǎng)錨索，高預(yù)緊力npr錨索增加圍巖強(qiáng)度。

2.如權(quán)利要求1所述的基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法，其特征在于，所述npr錨索的隧道支護(hù)的長(zhǎng)錨索長(zhǎng)度10300mm，預(yù)緊力35t，間排距為1000×1200mm；短錨索長(zhǎng)度5300mm，預(yù)緊力35t，間排距為1000×1200mm；高強(qiáng)柔性網(wǎng)的網(wǎng)格尺寸100×100mm。

3.如權(quán)利要求1所述的基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法，其特征在于，鋼架從0.5m排距調(diào)整到0.6m。

4.如權(quán)利要求1所述的基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法，其特征在于，斜井交叉口使用φ21.8×5300mm恒阻錨索和φ21.8×10300mm恒阻錨索。

5.如權(quán)利要求1所述的基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法，其特征在于，主隧道使用φ21.8×5300mm恒阻錨索和φ21.8×10300mm恒阻錨索。

6.如權(quán)利要求1所述的基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法，其特征在于，所述基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法包括：

上臺(tái)階開(kāi)挖，進(jìn)行液壓支柱臨時(shí)支護(hù)，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射砼；

中臺(tái)階開(kāi)挖，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射砼；

下臺(tái)階開(kāi)挖，實(shí)施高預(yù)緊力恒阻錨索支護(hù)，架設(shè)鋼拱架及噴射砼；

圍巖變形穩(wěn)定后，再進(jìn)行鋼拱架架設(shè)、無(wú)紡布、防水板鋪設(shè)及二次襯砌。

7.如權(quán)利要求6所述的基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法，其特征在于，所述基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法的恒阻錨索安裝流程：錨索打孔，安裝錨索，預(yù)緊力張拉，35t。

8.如權(quán)利要求1所述的基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法，其特征在于，預(yù)緊力恒阻錨索能夠有效控制隧道大斷面交叉口圍巖變形，最大變形量230mm。

9.如權(quán)利要求6所述的基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法，其特征在于，隧道采用npr錨索后，最大變形量140mm。

10.如權(quán)利要求6所述的基于npr錨索的隧道支護(hù)的施工方法，其特征在于，短錨索：組合梁理論下的-承壓拱；長(zhǎng)錨索：懸吊理論下的-加強(qiáng)拱。

技術(shù)總結(jié)

本發(fā)明屬于隧道施工技術(shù)領(lǐng)域，公開(kāi)了一種基于NPR錨索的隧道支護(hù)的施工方法，所述基于NPR錨索的隧道支護(hù)的施工方法采用高預(yù)緊力恒阻錨索控制隧道大斷面交叉口變形，高預(yù)緊力NPR錨索支護(hù)機(jī)制為短錨索和長(zhǎng)錨索，高預(yù)緊力NPR錨索增加圍巖強(qiáng)度。本發(fā)明提供了一種基于NPR錨索的隧道支護(hù)的施工方法，具備以下有益效果：NPR錨索具有高恒阻，大變形，吸收能量，多次沖擊而不斷，防爆抗沖，將復(fù)雜本構(gòu)關(guān)系改變?yōu)楹?jiǎn)單彈塑性本構(gòu)關(guān)系的特性，為支護(hù)優(yōu)化設(shè)計(jì)提供理論基礎(chǔ)。與原支護(hù)對(duì)比取消了環(huán)向注漿小導(dǎo)管及環(huán)向錨桿，取消超前小導(dǎo)管，鋼架從0.5m排距調(diào)整到0.6m。

技術(shù)研發(fā)人員：唐紹武;王智佼;王治才;于家武;陳偉祥;魏小軍;晏鵬博;張成勇;石磊;龍文華;林琳;趙寶鋒;楊志永;胡朝燁;程宏生;王丙坤;寇建;姚利軍;高昆

受保護(hù)的技術(shù)使用者：中鐵隧道集團(tuán)二處有限公司;中鐵隧道局集團(tuán)有限公司

技術(shù)研發(fā)日：2021.04.13

技術(shù)公布日：2021.07.13