權(quán)利要求書： 1.一種臥式退火爐內(nèi)帶鋼結(jié)瘤壓印缺陷的處理方法，其特征在于，所述處理方法如下：步驟1：測(cè)量帶鋼上結(jié)瘤壓印的壓印周期，所述壓印周期為結(jié)瘤爐輥在帶鋼長(zhǎng)度方向上產(chǎn)生的一行壓印點(diǎn)中，相鄰兩壓印點(diǎn)之間的壓印間距；

步驟2：根據(jù)爐輥的工作情況，篩選出可疑結(jié)瘤爐輥，可疑結(jié)瘤爐輥是在處于以下工作情況下的爐輥中篩選的：爐輥的已使用周期≥1/2正常周期；高溫高露點(diǎn)爐區(qū)的爐輥；電氣數(shù)據(jù)中負(fù)載或轉(zhuǎn)速波動(dòng)幅度＞2％的爐輥；

步驟3：對(duì)可疑結(jié)瘤爐輥，在其初始輥徑設(shè)定值的-5％～+5％范圍內(nèi)選取一組輥徑修改變量，各可疑結(jié)瘤爐輥按順序?qū)⑵涑跏驾亸皆O(shè)定值一一對(duì)應(yīng)的加上相應(yīng)的輥徑修改變量，得到各可疑結(jié)瘤爐輥修改后的輥徑設(shè)定值；

步驟4：根據(jù)帶鋼生產(chǎn)的線速度以及爐輥的轉(zhuǎn)速，計(jì)算各可疑結(jié)瘤爐輥在輥徑修改前后對(duì)應(yīng)的壓印周期，從而得到輥徑修改前后壓印周期變化量的理論值；

步驟5：按照步驟1的方法測(cè)量各可疑結(jié)瘤爐輥在輥徑修改后的爐輥壓印周期，并與輥徑修改前的壓印周期相減，得到壓印周期變化量的實(shí)際值，將壓印周期變化量的實(shí)際值與理論值進(jìn)行比較，將最接近的一組理論值對(duì)應(yīng)的可疑結(jié)瘤爐輥篩選出來(lái)；

步驟6：將步驟5篩選出的可疑結(jié)瘤爐輥的輥徑恢復(fù)成初始值，并返回步驟3，直至最終確定結(jié)瘤爐輥在退火爐中的位置；

步驟7：采用帶鋼頭部超厚部位對(duì)結(jié)瘤進(jìn)行修磨，直至輥印消除；對(duì)結(jié)瘤修磨的具體方法如下：

(1)根據(jù)步驟6確定的結(jié)瘤爐輥在退火爐內(nèi)的位置，計(jì)算出所述結(jié)瘤爐輥所處位置距退火爐入口的距離L，再根據(jù)帶鋼的運(yùn)行速度v，精確計(jì)算出帶鋼頭部到達(dá)所述結(jié)瘤爐輥的時(shí)刻t1，即t1＝L/v；

(2)在帶鋼頭部進(jìn)入退火爐的t1時(shí)刻，修改所述結(jié)瘤爐輥的輥徑設(shè)定值，且修改后的輥徑設(shè)定值小于初始輥徑設(shè)定值，利用結(jié)瘤爐輥和帶鋼產(chǎn)生的相對(duì)速度差，通過帶鋼頭部超厚部位對(duì)結(jié)瘤爐輥進(jìn)行在線修磨，帶鋼頭部超厚部位的長(zhǎng)度為L(zhǎng)a，一次在線修磨時(shí)間為t2＝La/v；

(3)修磨結(jié)束后，將輥徑設(shè)定值恢復(fù)為初始值，并根據(jù)帶鋼上壓印的輕重，在每卷成品卷帶鋼頭部經(jīng)過時(shí)，決定是否重復(fù)步驟(2)的修磨過程，直至壓印消除。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的臥式退火爐內(nèi)帶鋼結(jié)瘤壓印缺陷的處理方法，其特征在于，步驟(1)和步驟(5)中，測(cè)量多個(gè)壓印間距，并計(jì)算多個(gè)壓印間距的平均值，作為壓印周期。

3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的臥式退火爐內(nèi)帶鋼結(jié)瘤壓印缺陷的處理方法，其特征在于，步驟(3)中，可疑結(jié)瘤爐輥的輥徑修改變量選取為0mm，+1mm，-1mm，+2mm，-2mm五個(gè)等差的整數(shù)參數(shù)，并對(duì)可疑結(jié)瘤爐輥按照1-N進(jìn)行編號(hào)，從1號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥開始，1號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上0mm，2號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上+1mm，3號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上-1mm，4號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上+

2mm，5號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上-2mm，6號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上0mm，7號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上-

1mm，……，直至第N根可疑結(jié)瘤爐輥。

4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的臥式退火爐內(nèi)帶鋼結(jié)瘤壓印缺陷的處理方法，其特征在于，步驟4中，壓印周期變化量的理論值為：ΔL＝L1-L0＝π*(d1-d0)其中，L0＝1/n0*v，n0＝v/(π*d0)；L1＝1/n1*v，n1＝v/(π*d1)ΔL為理論上的壓印周期變化量，v為帶鋼生產(chǎn)的線速度，n0為爐輥在輥徑修改前的轉(zhuǎn)速，n1為爐輥在輥徑修改后的轉(zhuǎn)速，L1為輥徑修改后對(duì)應(yīng)的壓印間距，L0為初始輥徑對(duì)應(yīng)的壓印間距，d0為初始輥徑，d1為修改后輥徑。

說明書： 一種臥式退火爐內(nèi)帶鋼結(jié)瘤壓印缺陷的處理方法技術(shù)領(lǐng)域[0001] 本發(fā)明涉及一種臥式退火爐內(nèi)帶鋼結(jié)瘤壓印缺陷的處理方法。背景技術(shù)[0002] 連續(xù)退火是冷軋電工鋼生產(chǎn)過程中，決定磁性能及力學(xué)性能的最終工藝環(huán)節(jié)，為了充分利用微張力退火提高最終產(chǎn)品的磁性能，冷軋電工鋼退火一般選用臥式退火爐。臥

式退火爐輥呈水平、平行布置，生產(chǎn)時(shí)爐內(nèi)帶鋼在爐輥上運(yùn)行，為了防止擦傷帶鋼，電工鋼

退火爐一般選用石墨材質(zhì)碳套爐輥，石墨材質(zhì)較軟，與帶鋼間摩擦系數(shù)小，即耐磨，又兼具

滋潤(rùn)性，即使運(yùn)行過程中，與帶鋼產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)，也難以擦傷劃傷帶鋼。

[0003] 但是由于碳套本身有一定程度的微小空隙，在高溫使用條件下，隨著使用時(shí)間的延長(zhǎng)，表面的粗糙度會(huì)逐漸增大，而冷軋電工鋼表面的鐵粉，硅泥等殘留物在爐內(nèi)高露點(diǎn)高

氫氣氛中被氧化、還原、繼而熔融粘結(jié)在碳套表面堆積形成瘤狀物，俗稱結(jié)瘤，此外，由于碳

套爐輥和帶鋼之間無(wú)包角，如爐輥傳動(dòng)精度不好，與帶鋼之間產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)時(shí)，摩擦產(chǎn)生的

鐵粉也極易凝結(jié)在帶鋼表面產(chǎn)生結(jié)瘤。

[0004] 結(jié)瘤后的碳套爐輥會(huì)在高溫退火時(shí)較軟的鋼帶表面產(chǎn)生周期性的壓印，造成產(chǎn)品的降級(jí)和報(bào)廢。

[0005] 對(duì)于預(yù)防碳套爐輥產(chǎn)生結(jié)瘤，可以通過調(diào)整退火爐內(nèi)氣氛，如控制爐內(nèi)含氧量，降低分壓比，提高氫氣濃度，用于減少鐵粉和氧化鐵皮的氧化熔融，避免顆粒物的堆積，還可

以通過提高退火前清洗質(zhì)量，如增大刷輥電流，提高清洗劑濃度來(lái)減少結(jié)瘤生成物來(lái)避免。

[0006] 但是對(duì)于冷軋電工鋼所用退火爐，通常退火爐長(zhǎng)度達(dá)200-300米，布置的碳套爐輥多達(dá)100-200多根，在采用以上方式預(yù)防結(jié)瘤后，仍會(huì)有少量碳套爐輥產(chǎn)生結(jié)瘤，實(shí)際上，僅

一根碳套爐輥產(chǎn)生結(jié)瘤，就會(huì)使得產(chǎn)品質(zhì)量發(fā)生難以承受的后果，輕則降級(jí)，重則報(bào)廢，而

通常情況下在某些高溫高露點(diǎn)爐區(qū)，會(huì)有多根爐輥同時(shí)結(jié)瘤，在帶鋼上產(chǎn)生不同程度的多

組壓印缺陷，對(duì)于這極少數(shù)結(jié)瘤碳套爐輥的準(zhǔn)確定位又極其困難。

[0007] 目前處理結(jié)瘤碳套爐輥的通常做法是在爐內(nèi)通入一定厚度的返回卷，同時(shí)給定爐輥一個(gè)固定的轉(zhuǎn)速進(jìn)行空轉(zhuǎn)爬行，希望通過帶鋼和爐輥之間的打磨來(lái)去掉結(jié)瘤，而這種全

線打磨無(wú)疑會(huì)影響無(wú)結(jié)瘤爐輥的使用壽命，造成成本浪費(fèi)，而且在打磨過程中，還需要進(jìn)行

爐內(nèi)氣氛調(diào)整，影響機(jī)組作業(yè)效率。

[0008] 在打磨無(wú)效的情況下，進(jìn)行熱態(tài)換輥?zhàn)鳂I(yè)，或停爐后進(jìn)爐進(jìn)行排查，繼而進(jìn)行可疑結(jié)瘤爐輥的批量更換，嚴(yán)重影響機(jī)組的正常生產(chǎn)，同時(shí)造成成本的極大浪費(fèi)。

發(fā)明內(nèi)容[0009] 本發(fā)明的目的是提供一種臥式退火爐內(nèi)帶鋼結(jié)瘤壓印缺陷的處理方法，在機(jī)組不停機(jī)正常生產(chǎn)情況下，篩選出一定數(shù)量的可疑結(jié)瘤爐輥，對(duì)可疑結(jié)瘤爐輥的輥徑進(jìn)行修改，

對(duì)修改前后結(jié)瘤爐輥產(chǎn)生的壓印周期測(cè)量進(jìn)行比對(duì)，快速精確定位出結(jié)瘤爐輥的位置，利

用正品卷生產(chǎn)時(shí)帶鋼頭尾超厚部分單獨(dú)對(duì)結(jié)瘤爐輥進(jìn)行打磨，去除結(jié)瘤，實(shí)現(xiàn)結(jié)瘤爐輥的

快速定位和消除結(jié)瘤。用以解決目前處理結(jié)瘤爐輥需要停爐排查，并批量更換可疑結(jié)瘤爐

輥，嚴(yán)重影響機(jī)組的正常生產(chǎn)，同時(shí)造成成本的極大浪費(fèi)的問題。

[0010] 為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明的方案是：一種臥式退火爐內(nèi)帶鋼結(jié)瘤壓印缺陷的處理方法，所述處理方法如下：

[0011] 步驟1：測(cè)量結(jié)瘤爐輥在帶鋼上產(chǎn)生的壓印周期，結(jié)瘤爐輥對(duì)應(yīng)的壓印周期為該結(jié)瘤爐輥在帶鋼長(zhǎng)度方向產(chǎn)生的的壓印點(diǎn)中，相鄰兩壓印點(diǎn)之間的壓印間距；

[0012] 步驟2：根據(jù)爐輥的工作情況，篩選出可疑結(jié)瘤爐輥；[0013] 步驟3：對(duì)可疑結(jié)瘤爐輥，在其初始輥徑設(shè)定值的－5％～+5％范圍內(nèi)選取一組輥徑修改變量，各可疑結(jié)瘤爐輥按順序?qū)⑵涑跏驾亸皆O(shè)定值一一對(duì)應(yīng)的加上相應(yīng)的輥徑修改

變量，得到各可疑結(jié)瘤爐輥修改后的輥徑設(shè)定值；

[0014] 步驟4：計(jì)算各可疑結(jié)瘤爐輥對(duì)應(yīng)的輥徑修改前后的壓印周期變化量，得到理論上的壓印周期變化量；

[0015] 步驟5：按照步驟1的方法測(cè)量各可疑結(jié)瘤爐輥輥徑修改后的爐輥壓印周期，并與輥徑修改前的壓印周期相減，得到實(shí)際的壓印周期變化量，將壓印周期變化量的實(shí)際值與

理論值進(jìn)行比較，將最接近的一組理論值對(duì)應(yīng)的可疑結(jié)瘤爐輥篩選出來(lái)；

[0016] 步驟6：將步驟5篩選出的可疑結(jié)瘤爐輥的輥徑恢復(fù)成初始值，并返回步驟3，直至最終確定結(jié)瘤爐輥在退火爐中的位置；

[0017] 步驟7：對(duì)結(jié)瘤進(jìn)行修磨，直至輥印消除。[0018] 進(jìn)一步地，根據(jù)本發(fā)明所述的臥式退火爐內(nèi)帶鋼結(jié)瘤壓印缺陷的處理方法，步驟(1)中，可疑結(jié)瘤爐輥是在處于以下工作情況下的爐輥中篩選的：爐輥的已使用周期≥1/2

正常周期；高溫高露點(diǎn)爐區(qū)的爐輥；日常點(diǎn)檢時(shí)異音較大的爐輥；電氣數(shù)據(jù)中負(fù)載或轉(zhuǎn)速波

動(dòng)幅度＞2％的爐輥。

[0019] 進(jìn)一步地，根據(jù)本發(fā)明所述的臥式退火爐內(nèi)帶鋼結(jié)瘤壓印缺陷的處理方法，步驟(1)和步驟(5)中，步驟(1)和步驟(5)中，測(cè)量多個(gè)壓印間距，并計(jì)算多個(gè)壓印間距的平均

值，作為壓印周期。

[0020] 進(jìn)一步地，根據(jù)本發(fā)明所述的臥式退火爐內(nèi)帶鋼結(jié)瘤壓印缺陷的處理方法，步驟(3)中，可疑結(jié)瘤爐輥的輥徑修改變量選取為0mm，+1mm，-1mm，+2mm，-2mm五個(gè)等差的整數(shù)參

數(shù)，并對(duì)可疑結(jié)瘤爐輥按照1-N進(jìn)行編號(hào)，從1號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥開始，1號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上

0mm，2號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上(+1)mm，3號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上(-1)mm，4號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上(+

2)mm，5號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上(-2)mm，6號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上0mm，7號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上(-1)

mm，……，直至第N根可疑結(jié)瘤爐輥。

[0021] 進(jìn)一步地，根據(jù)本發(fā)明所述的臥式退火爐內(nèi)帶鋼結(jié)瘤壓印缺陷的處理方法，步驟4中，壓印周期變化量的理論值為：

[0022] ΔL＝L1-L0＝π*(d1-d0)[0023] 其中，L0＝1/n0*v，n0＝v/(π*d0)；L1＝1/n1*v，n1＝v/(π*d1)[0024] ΔL為理論上的壓印周期變化量，v為帶鋼生產(chǎn)的線速度，n0為爐輥在輥徑修改前的轉(zhuǎn)速，n1為爐輥在輥徑修改后的轉(zhuǎn)速，L1為輥徑修改后對(duì)應(yīng)的壓印間距，L0為初始輥徑對(duì)

應(yīng)的壓印間距，d0為初始輥徑，d1為修改后輥徑。

[0025] 進(jìn)一步地，根據(jù)本發(fā)明所述的臥式退火爐內(nèi)帶鋼結(jié)瘤壓印缺陷的處理方法，步驟7中，對(duì)結(jié)瘤修磨的具體方法如下：(1)根據(jù)步驟6確定的結(jié)瘤爐輥在退火爐內(nèi)的位置，計(jì)算出

所述結(jié)瘤爐輥所處位置距退火爐入口的距離L，再根據(jù)帶鋼的運(yùn)行速度v，精確計(jì)算出帶鋼

頭部到達(dá)所述結(jié)瘤爐輥的時(shí)刻t1，即t1＝L/v，；

[0026] (2)在帶鋼頭部進(jìn)入退火爐的t1時(shí)刻，修改所述結(jié)瘤爐輥的輥徑設(shè)定值，且修改后的輥徑設(shè)定值小于初始輥徑設(shè)定值，利用結(jié)瘤爐輥和帶鋼產(chǎn)生的相對(duì)速度差，通過帶鋼頭

部超厚部位對(duì)結(jié)瘤爐輥進(jìn)行在線修磨，帶鋼頭部超厚部位的長(zhǎng)度為L(zhǎng)x，一次在線修磨時(shí)間

為t2＝Lx/v；

[0027] (3)修磨結(jié)束后，將輥徑設(shè)定值恢復(fù)為初始值，并根據(jù)帶鋼上壓印的輕重，在每卷成品卷帶鋼頭部經(jīng)過時(shí)，決定是否重復(fù)(2)的修磨過程，直至壓印消除。

[0028] 本發(fā)明達(dá)到的有益效果：(1)臥式連續(xù)退火爐爐輥多達(dá)上百根，其中一根或若干根出現(xiàn)碳套結(jié)瘤后很難定位出結(jié)瘤爐輥的位置，本發(fā)明采取改變?cè)O(shè)定輥徑和對(duì)比壓印間距的

方式能夠快速查找出結(jié)瘤爐輥的位置，節(jié)約了作業(yè)時(shí)間。

[0029] (2)本發(fā)明可以在不停機(jī)連續(xù)生產(chǎn)的情況下完成對(duì)結(jié)瘤爐輥的快速定位，避免了傳統(tǒng)處理方法需要停機(jī)通入返回卷處理結(jié)瘤壓印的情況，在不影響產(chǎn)品質(zhì)量的前提下極大

提高了連退線生產(chǎn)效率。

[0030] (3)對(duì)定位后的結(jié)瘤爐輥利用正品帶鋼頭尾超厚位置進(jìn)行修磨，防止了以往全線降溫修磨對(duì)其余正常爐輥帶來(lái)的損傷，提高了碳套爐輥的整體使用壽命，節(jié)約了生產(chǎn)成本。

附圖說明[0031] 圖1是本發(fā)明壓印周期的測(cè)量示意圖；[0032] 圖2是本發(fā)明的方法流程圖；[0033] 圖3是本發(fā)明修磨結(jié)瘤的過程原理圖。具體實(shí)施方式[0034] 下面結(jié)合附圖和具體的實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的說明。[0035] 結(jié)瘤爐輥在帶鋼上產(chǎn)生的壓印間距等于爐輥轉(zhuǎn)動(dòng)一周的時(shí)間內(nèi)帶鋼所運(yùn)行的長(zhǎng)度，在爐輥的線速度恒定的情況下，爐輥轉(zhuǎn)動(dòng)一周的時(shí)間和爐輥的輥徑相關(guān)。

[0036] 因此，本發(fā)明通過增大或減小碳套爐輥的輥徑設(shè)定，改變轉(zhuǎn)速，也就能延長(zhǎng)或縮短周期性壓印的間距，而且間距的改變量和輥徑的改變量數(shù)值上對(duì)應(yīng)，對(duì)不確定的多根可疑

輥輥徑做不同程度和不同方向的修改，根據(jù)修改前后壓印間距的變化方向的大小來(lái)確定輥

徑的變化量，繼而從可疑結(jié)瘤爐輥中篩選鎖定結(jié)瘤爐輥的位置，并對(duì)結(jié)瘤爐輥進(jìn)行修磨，直

到壓印消除。

[0037] 碳套爐輥的輥徑在機(jī)組電氣自動(dòng)控制程序中可以進(jìn)行設(shè)定，一般按照機(jī)組所用規(guī)格碳套爐輥的原始輥徑進(jìn)行設(shè)定。

[0038] 本發(fā)明的技術(shù)方案如下：[0039] 第一步：壓印周期的測(cè)量：結(jié)瘤爐輥產(chǎn)生的壓印在帶鋼表面長(zhǎng)度方向按壓印間距周期分布，測(cè)量相鄰兩壓印點(diǎn)之間的間距即為結(jié)瘤爐輥的壓印周期，如圖2所示，圖中的圓

圈代表壓印點(diǎn)，這是其中一根結(jié)瘤爐輥產(chǎn)生的一行壓印點(diǎn)，兩個(gè)壓印點(diǎn)間的距離為壓印間

距，測(cè)量得到的壓印間距即為壓印周期。

[0040] 若帶鋼上產(chǎn)生多行壓印，則說明有多根結(jié)瘤爐輥，測(cè)量長(zhǎng)度方向上同一直線上的壓印點(diǎn)之間的壓印間距作為某根碳套結(jié)瘤爐輥的壓印周期。

[0041] 為了使測(cè)量更為精準(zhǔn)，利于后續(xù)的周期變化對(duì)比，壓印周期的測(cè)量應(yīng)優(yōu)選測(cè)量多個(gè)壓印間距并取平均值。如圖2所示，a1、a2、a3即為測(cè)得的三個(gè)壓印間距，為了測(cè)量更加精

準(zhǔn)，可以求取a1、a2、a3三個(gè)壓印間距的平均值作為結(jié)瘤爐輥的壓印周期。

[0042] 第二步：可疑結(jié)瘤爐輥的篩選，從處于以下工作情況，但不限于以下工作情況下的爐輥中篩選：(1)爐輥的已使用周期≥1/2正常周期；(2)高溫高露點(diǎn)爐區(qū)的爐輥；(3)日常點(diǎn)

檢時(shí)異音較大的爐輥；(4)電氣數(shù)據(jù)中負(fù)載或轉(zhuǎn)速波動(dòng)幅度＞2％的爐輥。

[0043] 第三步：對(duì)可疑爐輥的輥徑進(jìn)行修改，輥徑修改變量的范圍在初始輥徑值的－5％～+5％間選取，對(duì)可疑爐輥的輥徑在此參數(shù)范圍選取不同數(shù)值分別進(jìn)行修改。

[0044] 優(yōu)選的，由于結(jié)瘤爐輥產(chǎn)生的壓印周期會(huì)產(chǎn)生相應(yīng)變化，既要修改前后壓印的周期變化在測(cè)量上可以識(shí)別，提高篩選效率，又不能進(jìn)行大幅改變以防碳套爐輥過度損傷，因

此可疑輥的輥徑修改優(yōu)選為0mm，+1mm，-1mm，+2mm，-2mm五個(gè)等差的整數(shù)參數(shù)。對(duì)可疑爐輥

按照1-N進(jìn)行編號(hào)，輥徑修改從1號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥開始，1號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上0mm，2號(hào)可疑

結(jié)瘤爐輥加上(+1)mm，3號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上(-1)mm，4號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上(+2)mm，5號(hào)可

疑結(jié)瘤爐輥加上(-2)mm，6號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上0mm，7號(hào)可疑結(jié)瘤爐輥加上(-1)mm，……，直

至第N根可疑結(jié)瘤爐輥。

[0045] 第四步：計(jì)算各可疑結(jié)瘤爐輥對(duì)應(yīng)的輥徑修改前后的壓印周期變化量，得到理論上的壓印周期變化量，壓印周期變化量的理論值計(jì)算方法為(參見表一)：

[0046] ΔL＝L1-L0＝π*(d1-d0)[0047] 其中，L0＝1/n0*v，n0＝v/(π*d0)；L1＝1/n1*v，n1＝v/(π*d1)[0048] ΔL為壓印周期變化量的理論值，v為帶鋼生產(chǎn)的線速度，n0為爐輥在輥徑修改前的轉(zhuǎn)速，n1為爐輥在輥徑修改后的轉(zhuǎn)速，L1為輥徑修改后對(duì)應(yīng)的壓印間距理論值，L0為初始

輥徑對(duì)應(yīng)的壓印間距理論值，d0為初始輥徑，d1為修改后輥徑。

[0049] 第五步：按照步驟1的方法測(cè)量各可疑結(jié)瘤爐輥輥徑修改后的爐輥壓印周期，并與輥徑修改前的壓印周期相減，得到實(shí)際的壓印周期變化量，將壓印周期變化量的實(shí)際值與

理論值進(jìn)行比較，將最接近的一組理論值對(duì)應(yīng)的可疑結(jié)瘤爐輥篩選出來(lái)，參見表一；

[0050] 第六步：將步驟5篩選出的可疑結(jié)瘤爐輥的輥徑恢復(fù)成原設(shè)定值，再次重復(fù)步驟4，直至最終確定產(chǎn)生結(jié)瘤的爐輥；

[0051] 第七步：對(duì)結(jié)瘤爐輥的修磨：利用帶鋼頭部修磨爐輥，連續(xù)線鋼卷頭部的一段長(zhǎng)度距離的帶鋼通常因?yàn)榘逍筒患?，厚度超?biāo)等原因，會(huì)作為廢板剪切去除，因此可利用該段長(zhǎng)

度的帶鋼對(duì)結(jié)瘤的爐輥進(jìn)行修磨，而修磨原理為，減少已識(shí)別出的結(jié)瘤爐輥的輥徑設(shè)定，輥

徑d0設(shè)定為d1，d1＜d0，這樣爐輥轉(zhuǎn)動(dòng)的線速度大于相對(duì)于帶鋼運(yùn)行速度，通過加快爐輥轉(zhuǎn)

動(dòng)將結(jié)瘤物去除。

[0052] 具體修磨方法為：查找出結(jié)瘤碳套輥的位置后，根據(jù)其在退火爐內(nèi)的位置，計(jì)算出該爐輥所處位置距退火爐入口的距離，通常的連續(xù)生產(chǎn)線都具有帶鋼頭部定位跟蹤功能，

再根據(jù)帶鋼的運(yùn)行速度和爐輥位置，可以精確計(jì)算出帶鋼頭部到達(dá)該結(jié)瘤碳套輥的時(shí)刻，

在該時(shí)刻，減少該爐輥的輥徑設(shè)定，持續(xù)一段時(shí)間，利用爐輥和帶鋼產(chǎn)生的相對(duì)速度差達(dá)到

快速修磨的目的。修磨持續(xù)時(shí)間的長(zhǎng)短根據(jù)機(jī)組速度和機(jī)組所生產(chǎn)帶鋼頭部廢板的長(zhǎng)度決

定(圖3)，需要修改的輥徑參數(shù)d1的大小可根據(jù)輥印輕重來(lái)進(jìn)行不同程度設(shè)定。修磨過程結(jié)

束后恢復(fù)原輥徑設(shè)定，該過程可在每卷成品卷帶鋼頭部經(jīng)過時(shí)多次重復(fù)進(jìn)行，直至輥印消

除。

[0053] 爐輥修磨過程請(qǐng)參見圖3，圖中，1-帶鋼頭部，2-正常爐輥，3-帶鋼運(yùn)行通道線，4-查找出的結(jié)瘤爐輥，5-退火爐；

[0054] 查找出的結(jié)瘤爐輥4距離退火爐入口的長(zhǎng)度為L(zhǎng)，帶鋼運(yùn)行速度為v，帶鋼頭部超厚部位的長(zhǎng)度為L(zhǎng)x，帶鋼頭部從進(jìn)入退火爐入口開始至運(yùn)行到查找出的結(jié)瘤爐輥4的時(shí)間為t1

＝L/v，當(dāng)帶鋼定位系統(tǒng)檢測(cè)到帶鋼進(jìn)入退火爐開始，在t1時(shí)刻將結(jié)瘤爐輥的輥徑從d0改為

d1，d1＜d0，修磨時(shí)間t2＝Lx/v，之后恢復(fù)原輥徑設(shè)定，完成在線修磨過程，該過程可設(shè)計(jì)電

氣自動(dòng)程序完成，也可通過人工操作完成。

[0055] 表1結(jié)瘤爐輥的篩選[0056][0057][0058] 本發(fā)明的技術(shù)方案中，將可疑輥編號(hào)并對(duì)輥徑修改，選取了五個(gè)參數(shù)，而每個(gè)參數(shù)修改導(dǎo)致的修改前后壓印的周期變化方向和大小存在一一對(duì)應(yīng)關(guān)系，無(wú)論是單根或者多根

碳套輥同時(shí)出現(xiàn)結(jié)瘤壓印，一次修改可以排除掉80％的可疑輥，一般來(lái)說，經(jīng)過1-3輪篩選

后，即可精確定位結(jié)瘤碳套輥。

[0059] 為了提高結(jié)瘤輥的篩選效率，在對(duì)輥徑修改時(shí)，可以選擇更多的修改變量，但考慮到輥徑修改后對(duì)可疑輥里正常輥的損傷，修改的幅度不宜過大。但無(wú)論選取的輥徑修改參

數(shù)的大小和多少，只要基本原理符合本技術(shù)方案所述，都應(yīng)屬于本發(fā)明所保護(hù)的內(nèi)容。

[0060] 下面以連續(xù)退火線產(chǎn)生碳套爐輥結(jié)瘤壓印后對(duì)結(jié)瘤爐輥的處理為例，對(duì)本發(fā)明的方法進(jìn)行說明：

[0061] 實(shí)施例一：[0062] 該連退爐所用爐輥的輥徑初始設(shè)定值為150mm，爐輥保質(zhì)期為12個(gè)月，帶鋼上同一長(zhǎng)度方向上出現(xiàn)一組周期性壓印，為單根爐輥產(chǎn)生，最初壓印周期的測(cè)量值為468mm。

[0063] 第一步，可疑結(jié)瘤爐輥篩選，對(duì)已使用周期≥6個(gè)月，電氣數(shù)據(jù)中負(fù)載或轉(zhuǎn)速波動(dòng)幅度大于2％的高溫高露點(diǎn)爐區(qū)共185根爐輥進(jìn)行篩選，共18根可疑爐輥。

[0064] 第二步，對(duì)第一步中篩選出的18根可疑爐輥進(jìn)行編號(hào)，并按順序分別做0mm，+1mm，-1mm，+2mm，-2mm的輥徑修改，計(jì)算壓印周期變化量的理論值分別為0mm，3.14mm，-

3.14mm，6.28mm，-6.28mm。

[0065] 第三步，測(cè)量修改后的壓印間距為464.9mm，經(jīng)與初始測(cè)量的壓印間距468mm進(jìn)行比較可知：壓印周期變化量的實(shí)際值為464.9mm-468mm＝-3.1mm，間距減小3.1mm。

[0066] 將壓印周期變化量的實(shí)際值與理論值比較可知，與理論值-3.14mm最為接近，該-3.14mmw為輥徑修改-1mm得到的，因此，實(shí)際壓印間距減小3.1mm是由輥徑修改-1mm所導(dǎo)致，

因此從18根可疑結(jié)瘤爐輥中，篩選出輥徑修改-1mm的共4根爐輥，做第二輪篩選。

[0067] 第四步，對(duì)第三步得到的4根可疑爐輥輥徑恢復(fù)成初始150mm設(shè)定后，進(jìn)行編號(hào)并按順序分別做0mm，+1mm，-1mm，+2mm的輥徑修改，計(jì)算理論壓印周期間距變化量分別為0mm，

3.14mm，-3.14mm，6.28mm。

[0068] 第五步，測(cè)量修改后帶鋼上的壓印間距為474.2mm，經(jīng)與初始測(cè)量的壓印間距468mm進(jìn)行比較可知：實(shí)際壓印周期變化量為6.2mm，壓印間距增加6.2mm。

[0069] 同理第三步的分析，間距增加6.2mm為輥徑修改+2mm所導(dǎo)致，因此，從4根可疑結(jié)瘤爐輥中，篩選出輥徑修改+2mm的共1根爐輥，確定出結(jié)瘤碳套爐輥為編號(hào)為18號(hào)的可疑結(jié)瘤

爐輥。篩選過程見表2。

[0070] 表2實(shí)施例一結(jié)瘤爐輥的篩選[0071][0072][0073] 第六步，編號(hào)為18號(hào)的爐輥與退火爐入口的距離為187.5米，帶鋼運(yùn)行速度為90米/分，則帶鋼從進(jìn)入退火爐開始，到達(dá)該爐輥的時(shí)間為t1＝187.5米/90米/分＝2.08分，該

連續(xù)機(jī)組生產(chǎn)的鋼種頭部70米，屬于厚度超標(biāo)部位，會(huì)作為廢板去除，因此利用該段70米的

帶鋼，通過帶鋼頭部定位功能，在帶鋼頭部進(jìn)入退火爐2.08分后，將18號(hào)爐輥的輥徑修改從

150mm修改為142mm，持續(xù)時(shí)間t2＝70米/90米/分＝0.77分鐘，之后輥徑恢復(fù)成150mm設(shè)定，

之后視輥印情況，決定是否重復(fù)該修磨過程。

[0074] 實(shí)施例二：[0075] 連退爐所用爐輥輥徑初始設(shè)定150mm，爐輥保質(zhì)期為12個(gè)月，帶鋼不同長(zhǎng)度方向上出現(xiàn)兩組周期性壓印，分別為A壓印和B壓印，為兩根不同位置爐輥產(chǎn)生結(jié)瘤壓印，測(cè)量長(zhǎng)度

方向一致的壓印間距作為一根碳套爐輥的壓印周期，最初壓印周期的測(cè)量A組周期LA1＝

471mm，B組周期LB1＝462mm，

[0076] 第一步，可疑結(jié)瘤爐輥篩選，對(duì)已使用周期≥6個(gè)月，電氣數(shù)據(jù)中負(fù)載或轉(zhuǎn)速波動(dòng)幅度大于2％的高溫高露點(diǎn)爐區(qū)共185根爐輥進(jìn)行篩選，共篩選出20根可疑爐輥。

[0077] 第二步，對(duì)20根可疑爐輥進(jìn)行編號(hào)并按0mm，+1mm，-1mm，+2mm，-2mm的順序，依次進(jìn)行輥徑修改，計(jì)算得到理論壓印周期間距變化量分別為0mm，3.14mm，-3.14mm，6.28mm，-

6.28mm。

[0078] 第三步，測(cè)量修改后帶鋼上的壓印間距LA2＝474.1mm，LB2＝468.2，并分別與原壓印間距LA1＝471mm，LB1＝462mm進(jìn)行比較，得到兩組壓印周期變化量的實(shí)際值分分別為：A壓

印間距增加3.1mm，為輥徑修改+1mm所導(dǎo)致，B壓印間距增加6.2mm，為輥徑修改+2mm所導(dǎo)致，

因此從18根可疑結(jié)瘤爐輥中，篩選出輥徑修改+1mm和+2mm的共8根爐輥，為編號(hào)為2號(hào)，4號(hào)，

7號(hào)，9號(hào)，12號(hào)，14號(hào)，17號(hào)，19號(hào)的可疑結(jié)瘤爐輥，做第二輪篩選。

[0079] 第四步，對(duì)8根可疑爐輥的輥徑恢復(fù)成初始150mm設(shè)定后，進(jìn)行編號(hào)并按順序分別做0mm，+1mm，-1mm，+2mm，-2mm的輥徑修改，計(jì)算理論壓印周期間距變化量分別為0mm,

3.14mm，-3.14mm，6.28mm，-6.28mm。

[0080] 第五步，測(cè)量修改后帶鋼上的壓印間距周期為L(zhǎng)A2＝471mm，LB2＝455.7，經(jīng)分別與原間距LA1＝471mm，LB1＝462mm進(jìn)行比對(duì)，A壓印間距不變，為輥徑修改0mm所導(dǎo)致，B壓印間

距減少6.2mm，為輥徑修改-2mm所導(dǎo)致，因此對(duì)于B壓印，可確定為編號(hào)為12號(hào)的可疑結(jié)瘤爐

輥產(chǎn)生。A壓印篩選出輥徑修改為0mm的編號(hào)為2號(hào)和14號(hào)共2根爐輥，做第三輪篩選。

[0081] 第六步，對(duì)2號(hào)和14號(hào)可疑爐輥的輥徑恢復(fù)成初始150mm設(shè)定后，進(jìn)行編號(hào)并按順序分別做+1mm，-1mm的輥徑修改，計(jì)算理論壓印周期間距變化量分別為3.14mm和-3.14mm。

測(cè)量修改后帶鋼上的壓印間距周期為L(zhǎng)A2＝474.2mm，與原間距LA1＝471mm進(jìn)行比對(duì)，A壓印

間距增加3.2mm，為輥徑修改+1mm所導(dǎo)致，因此對(duì)于A壓印，可確定編號(hào)為2號(hào)的可疑結(jié)瘤爐

輥產(chǎn)生。

[0082] 第七步，編號(hào)為12號(hào)的結(jié)瘤爐輥與退火爐入口的距離為275米，編號(hào)為2號(hào)的結(jié)瘤爐輥與退火爐入口的距離為105米，帶鋼運(yùn)行速度為75米/分，則帶鋼從進(jìn)入退火爐開始，到

達(dá)2號(hào)爐輥的時(shí)間為t1＝105米/75米/分＝1.4分，到達(dá)12號(hào)爐輥的時(shí)間為t1＝275米/75米/

分＝3.7分，該連續(xù)機(jī)組生產(chǎn)的鋼種頭部90米，屬于厚度超標(biāo)部位，會(huì)作為廢板去除，因此利

用該段90米的帶鋼，通過帶鋼頭部定位功能，在帶鋼頭部進(jìn)入退火爐1.4分后，將2號(hào)爐輥的

輥徑修改從150mm修改為145mm，持續(xù)時(shí)間t2＝90米/75米/分＝1.2分鐘，對(duì)2號(hào)爐輥進(jìn)行在

線修磨，在帶鋼頭部進(jìn)入退火爐3.7分后，將12號(hào)爐輥的輥徑修改從150mm修改為140mm，持

續(xù)時(shí)間t2＝90米/75米/分＝1.2分鐘，對(duì)12號(hào)爐輥進(jìn)行在線修磨，之后視輥印情況，決定是

否重復(fù)該修磨過程。

[0083] 本發(fā)明在臥式連續(xù)退火爐產(chǎn)生結(jié)瘤爐輥壓印時(shí)，可在數(shù)百根爐輥內(nèi)快速定位出結(jié)瘤爐輥的位置，操作步驟簡(jiǎn)單高效，避免了全線修磨所有爐輥造成的正常輥損傷，利用正品

卷帶頭尾超厚位置對(duì)結(jié)瘤爐輥進(jìn)行單獨(dú)修磨，修磨效果良好，大大提高連續(xù)作業(yè)線的生產(chǎn)

效率，可推廣至所有類似產(chǎn)線布置的連續(xù)退火機(jī)組。