權(quán)利要求

1.基于兩級(jí)硝化和脫氮反硝化的廢水脫氮處理系統(tǒng)，其特征在于：包括依次連接的硝化配水池、一級(jí)硝化池、二級(jí)硝化池、一級(jí)沉淀池、中間池、脫氮反硝化罐、二級(jí)沉淀池和清水池； 所述二級(jí)硝化池和一級(jí)硝化池之間設(shè)置有硝化回流管道，所述硝化液回流管道用于將二級(jí)硝化池的硝化菌水混合物部分回流至一級(jí)硝化池； 所述脫氮反硝化罐和一級(jí)硝化池之間設(shè)置有反硝化清液回流管道，所述反硝化清液回流管道用于將脫氮反硝化罐的清液部分回流至一級(jí)硝化池； 硝化配水池，用于將氨氮廢水和生活污水進(jìn)行混合； 一級(jí)硝化池，用于對(duì)硝化配水池出水進(jìn)行硝化處理； 二級(jí)硝化池，用于對(duì)一級(jí)硝化池出水進(jìn)行硝化處理； 一級(jí)沉淀池，用于對(duì)二級(jí)硝化池出水進(jìn)行泥水分離，泥水分離后的上清液進(jìn)入中間池； 中間池，用于接收一級(jí)沉淀池內(nèi)泥水分離后的上清液； 脫氮反硝化罐，用于對(duì)中間池出水進(jìn)行反硝化處理； 二級(jí)沉淀池，用于對(duì)脫氮反硝化罐出水進(jìn)行泥水分離，泥水分離后的上清液進(jìn)入清水池予以排放。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的兩級(jí)硝化和脫氮反硝化的廢水脫氮處理系統(tǒng)，其特征在于：所述一級(jí)沉淀池和一級(jí)硝化池之間設(shè)置有第一污泥回流管道，所述一級(jí)沉淀池和脫氮反硝化罐之間設(shè)置有污泥補(bǔ)充管道，所述第一污泥回流管道用于將所述一級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的部分沉淀污泥回流至一級(jí)硝化池，所述污泥補(bǔ)充管道用于將所述一級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的部分沉淀污泥輸入至脫氮反硝化罐。 3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的兩級(jí)硝化和脫氮反硝化的廢水脫氮處理系統(tǒng)，其特征在于：所述二級(jí)沉淀池和脫氮反硝化罐之間設(shè)置有第二污泥回流管道，所述第二污泥回流管道用于將所述二級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的沉淀污泥回流至脫氮反硝化罐。 4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的兩級(jí)硝化和脫氮反硝化的廢水脫氮處理系統(tǒng)，其特征在于：所述脫氮反硝化罐采用內(nèi)循環(huán)厭氧反應(yīng)器。 5.廢水脫氮處理的方法，其特征在于，包括以下步驟： S1)將氨氮廢水和生活污水在硝化配水池中進(jìn)行混合形成混合廢水； S2)在一級(jí)硝化池中補(bǔ)充碳酸氫鈉，并將硝化配水池中的混合廢水泵入一級(jí)硝化池中進(jìn)行硝化處理； S3)在二級(jí)硝化池中補(bǔ)充碳酸氫鈉，一級(jí)硝化池的出水流入二級(jí)硝化池中進(jìn)行硝化處理； S4)二級(jí)硝化池的硝化菌水混合物部分回流至一級(jí)硝化池，剩余出水流至一級(jí)沉淀池進(jìn)行泥水分離，泥水分離后的上清液進(jìn)入中間池,并在中間池投加碳源和補(bǔ)充硝酸； S5)將中間池的出水泵入脫氮反硝化罐進(jìn)行反硝化處理； S6)脫氮反硝化罐的清液部分回流至一級(jí)硝化池，剩余出水流至二級(jí)沉淀池進(jìn)行泥水分離，泥水分離后的上清液進(jìn)入清水池排出。 6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的廢水脫氮處理的方法，其特征在于：步驟S4)中，一級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的部分沉淀污泥回流至一級(jí)硝化池，剩余的沉淀污泥排出至脫氮反硝化罐和/或生化污泥池。 7.根據(jù)權(quán)利要求5所述的廢水脫氮處理的方法，其特征在于：步驟S6)中，二級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的沉淀污泥回流至脫氮反硝化罐。 8.根據(jù)權(quán)利要求5所述的廢水脫氮處理的方法，其特征在于：中間池補(bǔ)充的硝酸來自于生產(chǎn)中產(chǎn)生的硝酸廢液。 9.根據(jù)權(quán)利要求5所述的廢水脫氮處理的方法，其特征在于：當(dāng)硝化配水池的氨氮濃度超過1000mg/L時(shí)，將所述清水池出水部分回流至硝化配水池以降低硝化配水池的氨氮濃度。 10.根據(jù)權(quán)利要求5所述的廢水脫氮處理的方法，其特征在于：所述脫氮反硝化罐的MLSS濃度控制在8000～12000mg/L。

說明書

技術(shù)領(lǐng)域

本發(fā)明涉及廢水生物處理技術(shù)領(lǐng)域，尤其是指一種基于兩級(jí)硝化和脫氮反硝化的廢水脫氮處理系統(tǒng)及方法。

背景技術(shù)

太陽能電池板生產(chǎn)過程中所產(chǎn)生的氨氮廢水主要來源于廢氣洗滌塔和硅烷燃燒塔排水。硅烷燃燒塔是處理硅烷、氨氣及其他可溶性氣體的廢氣凈化設(shè)備。從廢氣洗滌塔排出的水和硅烷燃燒塔排出的水混合后氨氮濃度可達(dá)到1000～2000mg/L，COD(化學(xué)需氧量，Chemical Oxygen Demand)僅為100～200mg/L，而生活污水的COD為300～500mg/L，氨氮濃度為30～50mg/L。廢氣洗滌塔排出的水、硅烷燃燒塔排出的水以及生活污水混合形成的混合廢水中，COD為200～300mg/L，氨氮濃度為800～1000mg/L，該廢水C/N為0.2，屬于有機(jī)物濃度低、氨氮濃度高、低C/N比的廢水，這對(duì)這種廢水，通常采用“部分亞硝化+厭氧氨氧化”的處理工藝，但由于厭氧氨氧化菌種增殖速度慢、培養(yǎng)苛刻，且受到厭氧氨氧化反應(yīng)器類型、溫度、溶解氧、pH、基質(zhì)濃度和有機(jī)物濃度等諸多因素的影響，該處理工藝脫氮穩(wěn)定性不佳，不便于控制，運(yùn)行成本較高。

因此，對(duì)于低C/N比的高氨氮廢水來說，現(xiàn)有的廢水處理工藝無法在低成本下實(shí)現(xiàn)高效脫氮，無法滿足使用需求。

發(fā)明內(nèi)容

為此，本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題在于克服現(xiàn)有技術(shù)中廢水處理工藝無法在低成本下實(shí)現(xiàn)高效脫氮的缺陷。

為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明提供了一種基于兩級(jí)硝化和脫氮反硝化的廢水脫氮處理系統(tǒng)，包括依次連接的硝化配水池、一級(jí)硝化池、二級(jí)硝化池、一級(jí)沉淀池、中間池、脫氮反硝化罐、二級(jí)沉淀池和清水池；

所述二級(jí)硝化池和一級(jí)硝化池之間設(shè)置有硝化回流管道，所述硝化液回流管道用于將二級(jí)硝化池的硝化菌水混合物部分回流至一級(jí)硝化池；

所述脫氮反硝化罐和一級(jí)硝化池之間設(shè)置有反硝化清液回流管道，所述反硝化清液回流管道用于將脫氮反硝化罐的清液部分回流至一級(jí)硝化池；

硝化配水池，用于將氨氮廢水和生活污水進(jìn)行混合；

一級(jí)硝化池，用于對(duì)硝化配水池出水進(jìn)行硝化處理；

二級(jí)硝化池，用于對(duì)一級(jí)硝化池出水進(jìn)行硝化處理；

一級(jí)沉淀池，用于對(duì)二級(jí)硝化池出水進(jìn)行泥水分離，泥水分離后的上清液進(jìn)入中間池；

中間池，用于接收一級(jí)沉淀池內(nèi)泥水分離后的上清液；

脫氮反硝化罐，用于對(duì)中間池出水進(jìn)行反硝化處理；

二級(jí)沉淀池，用于對(duì)脫氮反硝化罐出水進(jìn)行泥水分離，泥水分離后的上清液進(jìn)入清水池予以排放。

在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，所述一級(jí)沉淀池和一級(jí)硝化池之間設(shè)置有第一污泥回流管道，所述一級(jí)沉淀池和脫氮反硝化罐之間設(shè)置有污泥補(bǔ)充管道，所述第一污泥回流管道用于將所述一級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的部分沉淀污泥回流至一級(jí)硝化池，所述污泥補(bǔ)充管道用于將所述一級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的部分沉淀污泥輸入至脫氮反硝化罐。

在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，所述二級(jí)沉淀池和脫氮反硝化罐之間設(shè)置有第二污泥回流管道，所述第二污泥回流管道用于將所述二級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的沉淀污泥回流至脫氮反硝化罐。

在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，所述脫氮反硝化罐采用內(nèi)循環(huán)厭氧反應(yīng)器。

一種廢水脫氮處理的方法，包括以下步驟：

S1)將氨氮廢水和生活污水在硝化配水池中進(jìn)行混合形成混合廢水；

S2)在一級(jí)硝化池中補(bǔ)充碳酸氫鈉，并將硝化配水池中的混合廢水泵入一級(jí)硝化池中進(jìn)行硝化處理；

S3)在二級(jí)硝化池中補(bǔ)充碳酸氫鈉，一級(jí)硝化池的出水流入二級(jí)硝化池中進(jìn)行硝化處理；

S4)二級(jí)硝化池的硝化菌水混合物部分回流至一級(jí)硝化池，剩余出水流至一級(jí)沉淀池進(jìn)行泥水分離，泥水分離后的上清液進(jìn)入中間池,并在中間池投加碳源和補(bǔ)充硝酸；

S5)將中間池的出水泵入脫氮反硝化罐進(jìn)行反硝化處理；

S6)脫氮反硝化罐的清液部分回流至一級(jí)硝化池，剩余出水流至二級(jí)沉淀池進(jìn)行泥水分離，泥水分離后的上清液進(jìn)入清水池排出。

在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，步驟S4)中，一級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的部分沉淀污泥回流至一級(jí)硝化池，剩余的沉淀污泥排出至脫氮反硝化罐和/或生化污泥池。

在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，步驟S6)中，二級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的沉淀污泥回流至脫氮反硝化罐。

在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，中間池補(bǔ)充的硝酸來自于生產(chǎn)中產(chǎn)生的硝酸廢液。

在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，當(dāng)硝化配水池的氨氮濃度超過1000mg/L時(shí)，將所述清水池出水部分回流至硝化配水池以降低硝化配水池的氨氮濃度。

在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，所述脫氮反硝化罐的MLSS濃度控制在8000～12000mg/L。

本發(fā)明的上述技術(shù)方案相比現(xiàn)有技術(shù)具有以下優(yōu)點(diǎn)：

本發(fā)明所述的基于兩級(jí)硝化和脫氮反硝化的廢水脫氮處理系統(tǒng)及方法，能夠?qū)Φ虲/N比高氨氮廢水進(jìn)行低成本、高效率的生物脫氮。

附圖說明

為了使本發(fā)明的內(nèi)容更容易被清楚的理解，下面根據(jù)本發(fā)明的具體實(shí)施例并結(jié)合附圖，對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的說明。

圖1是本發(fā)明的基于兩級(jí)硝化和反硝化的廢水脫氮處理系統(tǒng)框圖；

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說明，以使本領(lǐng)域的技術(shù)人員可以更好地理解本發(fā)明并能予以實(shí)施，但所舉實(shí)施例不作為對(duì)本發(fā)明的限定。

參照?qǐng)D1所示，本實(shí)施例公開了一種基于兩級(jí)硝化和脫氮反硝化的廢水脫氮處理系統(tǒng)，包括依次連接的硝化配水池、一級(jí)硝化池、二級(jí)硝化池、一級(jí)沉淀池、中間池、脫氮反硝化罐、二級(jí)沉淀池和清水池；

二級(jí)硝化池和一級(jí)硝化池之間設(shè)置有硝化回流管道，硝化液回流管道用于將二級(jí)硝化池的硝化菌水混合物部分回流至一級(jí)硝化池；

脫氮反硝化罐和一級(jí)硝化池之間設(shè)置有反硝化清液回流管道，反硝化清液回流管道用于將脫氮反硝化罐的清液部分回流至一級(jí)硝化池；

硝化配水池，用于將氨氮廢水和生活污水進(jìn)行混合；其中，氨氮廢水包括洗滌塔廢水和硅烷燃燒排水。

一級(jí)硝化池，用于對(duì)硝化配水池出水進(jìn)行硝化處理；

二級(jí)硝化池，用于對(duì)一級(jí)硝化池出水進(jìn)行硝化處理；

一級(jí)沉淀池，用于對(duì)二級(jí)硝化池出水進(jìn)行泥水分離，泥水分離后的上清液進(jìn)入中間池；

中間池，用于接收一級(jí)沉淀池內(nèi)泥水分離后的上清液；

脫氮反硝化罐，用于對(duì)中間池出水進(jìn)行反硝化處理；

二級(jí)沉淀池，用于對(duì)脫氮反硝化罐出水進(jìn)行泥水分離，泥水分離后的上清液進(jìn)入清水池予以排放。

氨氮廢水和生活污水在硝化配水池進(jìn)行混合后依次流經(jīng)一級(jí)硝化池、二級(jí)硝化池、一級(jí)沉淀池、中間池、脫氮反硝化罐、二級(jí)沉淀池和清水池后排出。

在其中一個(gè)實(shí)施方式中，一級(jí)沉淀池和一級(jí)硝化池之間設(shè)置有第一污泥回流管道，一級(jí)沉淀池和脫氮反硝化罐之間設(shè)置有污泥補(bǔ)充管道，第一污泥回流管道用于將一級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的部分沉淀污泥回流至一級(jí)硝化池，污泥補(bǔ)充管道用于將一級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的部分沉淀污泥輸入至脫氮反硝化罐。

在其中一個(gè)實(shí)施方式中，二級(jí)沉淀池和脫氮反硝化罐之間設(shè)置有第二污泥回流管道，所述第二污泥回流管道用于將所述二級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的沉淀污泥回流至脫氮反硝化罐。

在其中一個(gè)實(shí)施方式中，脫氮反硝化罐采用內(nèi)循環(huán)厭氧反應(yīng)器，以使得脫氮反硝化罐自身進(jìn)行內(nèi)循環(huán)，從而使得反硝化產(chǎn)生的堿度與進(jìn)水中的酸度中和，達(dá)到穩(wěn)定pH的效果。具體的，內(nèi)循環(huán)厭氧反應(yīng)器采用上流式UASB厭氧反應(yīng)器形式，底部設(shè)置布水器，頂部?jī)?nèi)置氣、液、固三相分離器。

在其中一個(gè)實(shí)施方式中，上述廢水脫氮處理系統(tǒng)還包括氨氮廢水調(diào)節(jié)池和生產(chǎn)污水收集池，氨氮廢水調(diào)節(jié)池用于收集氨氮廢水并調(diào)節(jié)該氨氮廢水的水質(zhì)水量；生產(chǎn)污水收集池用于收集生活污水。

氨氮廢水調(diào)節(jié)池排出的氨氮廢水和生產(chǎn)污水收集池排出的生活污水均泵入硝化配水池內(nèi)進(jìn)行混合。

進(jìn)一步地，氨氮廢水調(diào)節(jié)池設(shè)置有攪拌裝置，以通過攪拌方式使得池內(nèi)的氨氮廢水得以均化水質(zhì)和水量，混合均勻，提高系統(tǒng)的穩(wěn)定性。

在其中一個(gè)實(shí)施方式中，上述廢水脫氮處理系統(tǒng)還包括硝化廢液收集池，用于收集硝酸廢液，并泵入中間池以向中間池補(bǔ)充硝酸，以降低中間池內(nèi)廢水的PH值。

在其中一個(gè)實(shí)施方式中，上述廢水脫氮處理系統(tǒng)還包括生化污泥池，一級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的沉淀污泥可排出至生化污泥池，并經(jīng)過疊螺機(jī)壓濾成泥餅后外運(yùn)處置。

在其中一個(gè)實(shí)施方式中，硝化配水池中設(shè)置有攪拌裝置和氨氮在線監(jiān)測(cè)儀，利用攪拌裝置對(duì)硝化配水池中的混合廢水進(jìn)行攪拌，使其均勻混合；利用氨氮在線監(jiān)測(cè)儀實(shí)時(shí)檢測(cè)硝化配水池的氨氮濃度，防止氨氮濃度過高。

上述攪拌裝置可以水力攪拌裝置或曝氣攪拌裝置。

本實(shí)施例還還公開了一種基于上述處理系統(tǒng)的廢水脫氮處理的方法，包括以下步驟：

S1)將氨氮廢水和生活污水在硝化配水池中進(jìn)行混合形成混合廢水；

其中，氨氮廢水包括洗滌塔廢水和硅烷燃燒排水。

S2)在一級(jí)硝化池中補(bǔ)充碳酸氫鈉，并將硝化配水池中的混合廢水泵入一級(jí)硝化池中進(jìn)行硝化處理；

一級(jí)硝化池內(nèi)的硝化處理就是發(fā)生硝化反應(yīng)的過程，即在氨氧化菌(AOB)和亞硝化細(xì)菌(NOB)的作用下，將NH 4 +氧化為NO 2 -和NO 3 -(AOB將NH 3-N氧化為NO 2 --N，然后在NOB的作用下將NO 2 --N最終被轉(zhuǎn)化為NO 3 --N)，反應(yīng)方程式如下：

在一級(jí)硝化池中，可以利用垃圾焚燒廠滲濾液的硝化液作為接種污泥，由于硝化過程本身產(chǎn)生H +，隨著硝化的進(jìn)行，一級(jí)硝化池內(nèi)的廢水的堿度被消耗殆盡，將下降到不利的水平，甚至到硝化反應(yīng)的完全終結(jié)，因此，必須外加堿度-碳酸氫鈉以中和硝化過程所產(chǎn)生的酸；

在一級(jí)硝化池中如果硝化反應(yīng)進(jìn)行的非常好，一級(jí)硝化池的pH會(huì)降低到7以下，如果一級(jí)硝化池的pH在8.5以上，說明硝化反應(yīng)很差，甚至發(fā)生的很少，pH超過9，硝化反應(yīng)則會(huì)受到抑制。

一級(jí)硝化池的控制參數(shù)如下：

溫度：常溫，15～35°，不需要加熱；

污泥濃度：沉淀30min后，控制污泥沉降比達(dá)到50％～70％；沉淀120min后，污泥沉降比達(dá)到40％～50％；

溶解氧：DO值為2～3mg/L；

pH：控制pH為7.5～8.0；若pH大余9或小于6，硝化菌的活性收到抑制并趨于停止，因此，使得pH維持在7.5～8.0，能夠更好地保證硝化反應(yīng)的進(jìn)行。

碳酸氫鈉：絕大部分HCO 3 -作為緩沖溶液，中和反應(yīng)生成的H +，維持反應(yīng)器內(nèi)部酸堿平衡，一小部分HCO 3作為無機(jī)碳源維持微生物生長(zhǎng)。無機(jī)碳源作為微生物生長(zhǎng)必需的物質(zhì)，其缺失會(huì)對(duì)微生物活性產(chǎn)生影響。

根據(jù)實(shí)驗(yàn)研究表明，堿度/NH 4 +-N為11時(shí)(堿度是過量的)，可以實(shí)現(xiàn)氨氮90％以上的轉(zhuǎn)化率；堿度/NH 4 +-N為8時(shí)(堿度是充足的)，可以實(shí)現(xiàn)氨氮80％以上的轉(zhuǎn)化率；堿度/NH 4 +-N為4.5時(shí)(堿度是不足的)，可以實(shí)現(xiàn)氨氮40％～50％的轉(zhuǎn)化率；

如果一級(jí)硝化池的氨氮去除率為80％，實(shí)現(xiàn)氨氮從1000mg/L降低到200mg/L，NO 2 --N和NO 3 --N約為800mg/L。

碳酸氫鈉與氨氮的關(guān)系是8：1，可以實(shí)現(xiàn)氨氮的80％去除率。即若進(jìn)水氨氮濃度為1000mg/L，每進(jìn)1m 3廢水需碳酸氫鈉為8kg。若一級(jí)硝化池內(nèi)的氨氮濃度為500mg/L，那么需加入碳酸氫鈉為4kg/m 3廢水的量來補(bǔ)充無機(jī)碳、補(bǔ)充堿度。

S3)在二級(jí)硝化池中補(bǔ)充碳酸氫鈉，一級(jí)硝化池的出水流入二級(jí)硝化池中進(jìn)行硝化處理；

二級(jí)硝化池內(nèi)的硝化處理過程和一級(jí)硝化處理一樣，也是發(fā)生硝化反應(yīng)的過程。

二級(jí)硝化池的控制參數(shù)如下：

溫度：常溫；15～35°，不需要加熱；

污泥濃度：沉淀30min后，控制污泥沉降比達(dá)到50％～70％；沉淀120min后，污泥沉降比達(dá)到40％～50％；

溶解氧：DO值大于2mg/L；；

pH：控制pH為6.5～7.3；

碳酸氫鈉：如二級(jí)硝化池內(nèi)加入碳酸氫鈉為1kg/m 3廢水，也即每進(jìn)1m 3廢水需碳酸氫鈉為1kg；一級(jí)硝化池與二級(jí)沉淀池出水之間的氨氮去除率，實(shí)現(xiàn)40％～50％左右，實(shí)現(xiàn)氨氮從200mg/L降低到20mg/L，NO 2 --N和NO 3 --N為1000mg/L。

S4)二級(jí)硝化池的硝化菌水混合物經(jīng)硝化液回流管道回流至一級(jí)硝化池，剩余出水流至一級(jí)沉淀池進(jìn)行泥水分離，泥水分離后的上清液進(jìn)入中間池,并在中間池投加碳源(以乙酸鈉為主)和補(bǔ)充硝酸；

上述步驟中，通過將二級(jí)硝化池的硝化菌水混合物回流到一級(jí)硝化池，利于提高硝化系統(tǒng)的穩(wěn)定性、緩沖性和降解效率。

在中間池投加碳源(以乙酸鈉為主)的量與總氮TN(total nitrogen)的比例為COD：TN約為1:1。

中間池出水的pH為5～6；

S5)將中間池的出水泵入脫氮反硝化罐進(jìn)行反硝化處理；

脫氮反硝化罐中的反硝化處理就是發(fā)生反硝化反應(yīng)的過程，其機(jī)理是在反硝化細(xì)菌的作用下，以有機(jī)碳源為電子受體，最終將NO 3 --N還原為氣態(tài)氮(NO、N 2O、N 2)，從而達(dá)到脫氮的目的。

在脫氮反硝化罐中，可以利用垃圾焚燒廠滲濾液的反硝化池的污泥作為接種污泥。

脫氮反硝化罐中總氮從1000mg/L降低到50mg/L以下，實(shí)現(xiàn)95％的總氮去除率，反硝化的脫氮負(fù)荷達(dá)到1.2kgTN/(m 3·d)，COD從1000mg/L降低到100mg/L以下，實(shí)現(xiàn)95％的COD去除率，且pH值從5～6升高到8.5～9.0，產(chǎn)生了很多的堿度。

S6)脫氮反硝化罐的清液部分經(jīng)反硝化清液回流管道回流至一級(jí)硝化池，剩余出水流至二級(jí)沉淀池進(jìn)行泥水分離，泥水分離后的上清液進(jìn)入清水池排出。

上述步驟中，通過將脫氮反硝化罐的清液回流至一級(jí)硝化池，可以利用反硝化產(chǎn)生的堿度補(bǔ)充一級(jí)硝化需要的堿度，通過此方式可以大幅度的減少碳酸氫鈉的投加；同時(shí)一級(jí)硝化池內(nèi)也會(huì)發(fā)生短程硝化反硝化。

例如，若脫氮反硝化罐出水以1份回流到一級(jí)硝化池，在一級(jí)硝化池實(shí)現(xiàn)80％的氨氮去除率的情況下，碳酸氫鈉的加藥量從8kg/m 3氨氮廢水，減少到2.5～3kg/m 3氨氮廢水，脫氮反硝化罐出水的pH在8.5～9.0左右，中和到一級(jí)硝化池，一級(jí)硝化池的pH可以從7.0提高到7.2～7.3。

在其中一個(gè)實(shí)施方式中：步驟S4)中，一級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的部分沉淀污泥回流至一級(jí)硝化池，剩余的沉淀污泥排出至脫氮反硝化罐和/或生化污泥池。

在其中一個(gè)實(shí)施方式中，步驟S6)中，二級(jí)沉淀池內(nèi)部進(jìn)行泥水分離后的沉淀污泥回流至脫氮反硝化罐。

在其中一個(gè)實(shí)施方式中，中間池補(bǔ)充的硝酸來自于生產(chǎn)中產(chǎn)生的硝酸廢液，可以通過硝化廢液收集池收集硝酸廢液。

在其中一個(gè)實(shí)施方式中，當(dāng)硝化配水池的氨氮濃度超過1000mg/L時(shí)，將清水池出水部分回流至硝化配水池以降低硝化配水池的氨氮濃度，使得硝化配水池的氨氮濃度始終不大于1000mg/L時(shí)，以避免對(duì)一級(jí)硝化池及其后續(xù)工藝運(yùn)行產(chǎn)生不良影響。

在其中一個(gè)實(shí)施方式中，控制脫氮反硝化罐的MLSS(Mixed liquid suspendedsolids，混合液懸浮固體濃度)濃度為8000～12000mg/L。

在其中一個(gè)實(shí)施方式中，脫氮反硝化罐自身能夠進(jìn)行內(nèi)循環(huán)，使得脫氮反硝化罐的內(nèi)循環(huán)量是進(jìn)水量的2倍。

在其中一個(gè)實(shí)施方式中，一級(jí)硝化池和二級(jí)硝化池的脫氮負(fù)荷達(dá)到0.08kgNH 3-N/(m 3·d)。

上述實(shí)施例的基于兩級(jí)硝化和脫氮反硝化的廢水脫氮處理系統(tǒng)和方法，采用兩級(jí)硝化反應(yīng)+反硝化的生化工藝，兩級(jí)硝化池實(shí)現(xiàn)氨氮的98％以上的去除率，脫氮反硝化罐實(shí)現(xiàn)總氮95％以上的去除率；最終實(shí)現(xiàn)了氨氮含量從進(jìn)水1000mg/L降到出水20mg/L以下、總氮含量從進(jìn)水1000mg/L降到出水50mg/L以下、COD從進(jìn)水200～300mg/L降低到出水100mg/L以下，有效實(shí)現(xiàn)了對(duì)低C/N比高氨氮廢水進(jìn)行低成本、高效率的生物脫氮的目的。解決了光伏電池行業(yè)氨氮廢水處理的環(huán)保問題，同時(shí)本專利可以延伸到高氨氮、低有機(jī)物的廢水處理領(lǐng)域。

顯然，上述實(shí)施例僅僅是為清楚地說明所作的舉例，并非對(duì)實(shí)施方式的限定。對(duì)于所屬領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在上述說明的基礎(chǔ)上還可以做出其它不同形式變化或變動(dòng)。這里無需也無法對(duì)所有的實(shí)施方式予以窮舉。而由此所引申出的顯而易見的變化或變動(dòng)仍處于本發(fā)明創(chuàng)造的保護(hù)范圍之中。

基于兩級(jí)硝化和脫氮反硝化的廢水脫氮處理系統(tǒng)及方法.pdf