AlNbMoZrB系難熔高熵合金的Kr離子輻照損傷行為 1019     

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基于電弧熔煉法將可燃毒物硼(B)元素添加到AlNbMoZr基難熔高熵合金(RHEA)中，制備出一種具有中子毒物特性的高強(qiáng)度新型核用RHEA材料。對(duì)其進(jìn)行強(qiáng)度為4 MeV的Kr離子輻照實(shí)驗(yàn)，研究了這種材料的Kr離子輻照損傷行為。室溫壓縮結(jié)果表明，AlNbMoZrB合金具有優(yōu)異的力學(xué)性能，其壓縮屈服強(qiáng)度可達(dá)1180 MPa，壓縮強(qiáng)度約為1274 MPa，塑性約為4.8%。對(duì)輻照前后這種合金的相結(jié)構(gòu)和顯微組織演化的分析結(jié)果表明，AlNbMoZrB合金具有典型的枝晶組織，其中枝晶區(qū)為無(wú)序BCC結(jié)構(gòu)基體相，枝晶間區(qū)由FCC結(jié)構(gòu)的Al-Zr相及α-Zr相組成，經(jīng)Kr離子輻照后α-Zr相發(fā)生非晶化轉(zhuǎn)變，還產(chǎn)生了高密度<100>和1/2<111>型位錯(cuò)環(huán)。在室溫輻照條件下位錯(cuò)環(huán)的體積密度約為4.11×1022 m-3，尺寸為12~16 nm；在300℃輻照條件下位錯(cuò)環(huán)的體積密度降低到約1.63×1022 m-3，尺寸增大到23~27 nm。

納米晶CoNiCrFeMn高熵合金的拉伸力學(xué)性能 871     

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研究了納米晶CoNiCrFeMn高熵合金在拉伸過(guò)程中塑性變形產(chǎn)生的空洞裂紋的演化進(jìn)程與其拉伸力學(xué)性能的相關(guān)性，比較了服役溫度和平均晶粒尺寸對(duì)納米晶CoNiCrFeMn高熵合金和納米晶Ni的拉伸力學(xué)性能、微結(jié)構(gòu)演化以及位錯(cuò)總長(zhǎng)的影響。結(jié)果表明：服役溫度從低溫10 K升到高溫1000 K時(shí)多晶CoNiCrFeMn高熵合金比單晶CoNiCrFeMn高熵合金屈服應(yīng)力的降幅分別為14.9%、13.1%和17.4%；多晶Ni比單晶Ni屈服應(yīng)力的降幅分別為38.9%、30%和32.3%。同時(shí)，隨著服役溫度的提高，納米晶高熵合金和納米晶鎳的彈性模量和屈服強(qiáng)度呈線(xiàn)性下降趨勢(shì)。晶界缺陷誘導(dǎo)的內(nèi)應(yīng)力和空洞裂紋缺陷，使多晶鎳的屈服應(yīng)力比單晶高熵合金百分比的降幅更大；空洞裂紋缺陷的產(chǎn)生和其外形尺寸改變是材料服役力學(xué)性能急劇下降以及納米晶高熵合金和納米晶鎳?yán)炝W(xué)性能顯著差異的根本原因。拉伸載荷使多晶材料晶粒內(nèi)先產(chǎn)生極多的內(nèi)秉堆垛層錯(cuò)，且隨著溫度的升高大晶粒易分化出細(xì)小晶粒并出現(xiàn)晶粒細(xì)化的納觀現(xiàn)象。同時(shí)，受內(nèi)應(yīng)力的誘導(dǎo)多晶高熵合金和多晶鎳更易在晶界邊緣產(chǎn)生新位錯(cuò)，且位錯(cuò)分布與內(nèi)應(yīng)力分布的趨勢(shì)一致；隨著溫度的升高熱脹冷縮使多晶材料的晶界范圍進(jìn)一步擴(kuò)張，使應(yīng)力的分布區(qū)域比在低溫下更大。

定向再結(jié)晶對(duì)熱軋態(tài)Cu71Al18Mn11合金的組織和超彈性性能的影響 959     

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對(duì)75%變形量熱軋態(tài)Cu71Al18Mn11合金進(jìn)行熱區(qū)溫度分別為800、850和900℃和抽拉速度分別為2、5和15 μm/s的正交定向再結(jié)晶實(shí)驗(yàn)，研究工藝參數(shù)對(duì)熱軋態(tài)Cu71Al18Mn11合金的定向再結(jié)晶組織和超彈性性能的影響，并分析定向再結(jié)晶機(jī)理。結(jié)果表明：隨著抽拉速度的提高，定向再結(jié)晶的效果呈現(xiàn)先增強(qiáng)后減弱的趨勢(shì)。抽拉速度為2 μm/s時(shí)為粗大等軸晶中摻雜著少量柱狀晶的組織，抽拉速度提高到5 μm/s時(shí)可獲得大長(zhǎng)徑比柱狀晶組織，但抽拉速度提高至15 μm/s時(shí)則定向再結(jié)晶組織為柱狀晶與等軸晶混合組織。大長(zhǎng)徑比柱狀晶組織的合金其超彈性性能較好，900℃-5 μm/s定向再結(jié)晶合金的應(yīng)變量為12%時(shí)殘余應(yīng)變僅為1.1%，超彈性應(yīng)變?yōu)?.05%。抽拉速度和熱區(qū)溫度影響定向再結(jié)晶過(guò)程中柱狀晶吞并其前端一次再結(jié)晶晶粒的速度，從而影響定向再結(jié)晶組織；當(dāng)熱區(qū)移動(dòng)的速度、柱狀晶吞并前端一次再結(jié)晶晶粒的速度和柱狀晶前端生成一次再結(jié)晶晶粒的速度三者達(dá)到平衡時(shí)柱狀晶界面持續(xù)向前推進(jìn)，最終生成大長(zhǎng)徑比的柱狀晶組織。

鎳基高溫合金GH3536帶箔材的再結(jié)晶與晶粒長(zhǎng)大行為 312     

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用光學(xué)顯微鏡(OM)、掃描電鏡(SEM)及X射線(xiàn)衍射分析(XRD)等手段表征不同厚度的冷軋態(tài)GH3536微米尺度帶箔材退火后的顯微組織和結(jié)構(gòu)特征，研究這種材料的再結(jié)晶和晶粒長(zhǎng)大的規(guī)律。結(jié)果表明，冷軋變形后的GH3536帶箔材的晶粒組織呈線(xiàn)條狀，其主相為γ相；建立了厚度為200、100和50 μm的GH3536帶箔材在1050~1150℃退火10~60 min的晶粒長(zhǎng)大方程，得到晶粒長(zhǎng)大的激活能分別為Q200 μm=800.34 kJ/mol，Q100 μm=609.50 kJ/mol，Q50 μm=314.79 kJ/mol。厚度較小的GH3536帶箔材其晶粒長(zhǎng)大激活能也較小，晶粒更容易長(zhǎng)大。影響晶粒長(zhǎng)大的因素與變形程度和析出相顆粒有關(guān)。

一種NiCrAlSiY涂層對(duì)Ti65鈦合金板材循環(huán)氧化和室溫力學(xué)性能的影響 498     

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采用電弧離子鍍?cè)赥i65鈦合金板材表面涂覆一種NiCrAlSiY涂層，并對(duì)其進(jìn)行650℃~800℃的循環(huán)氧化實(shí)驗(yàn)，研究了這種涂層對(duì)板材抗氧化性能和室溫力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，經(jīng)500次循環(huán)氧化后涂覆NiCrAlSiY涂層的Ti65板材由涂層、擴(kuò)散層和基材區(qū)三個(gè)區(qū)域組成，涂層與板材的結(jié)合界面比較致密，達(dá)到了完全抗氧化級(jí)別；涂層表面的氧化物以Al2O3為主，循環(huán)氧化溫度升高到800℃在涂層表面開(kāi)始出現(xiàn)TiO2氧化物。在循環(huán)氧化過(guò)程中涂層與板材間的元素?cái)U(kuò)散以Ni和Ti元素為主，循環(huán)氧化溫度升高到800℃發(fā)生少量Cr元素?cái)U(kuò)散；Ni與Ti元素的互擴(kuò)散導(dǎo)致在涂層與板材的結(jié)合界面生成了Ti2Ni和TiNi。循環(huán)氧化后的板材其拉伸強(qiáng)度保持率高于90%，涂覆涂層板材的拉伸延伸率可達(dá)初始態(tài)板材延伸率的30%左右。供貨態(tài)板材氧化后塑性較低的原因，可能是在高溫下氧元素滲入板材表面產(chǎn)生了表面脆性。

缺口應(yīng)力集中系數(shù)對(duì)TC4 ELI合金低周疲勞性能的影響 423     

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研究了缺口應(yīng)力集中系數(shù)不同的深海潛水器耐壓殼用TC4 ELI(Extra-low-interstitial) 合金板材在恒總應(yīng)變幅控制下的低周疲勞行為。結(jié)果表明，在應(yīng)變幅較低(0.7%以下)和應(yīng)變幅較高(0.8%和0.9%)條件下的光滑試樣在循環(huán)初期分別發(fā)生了循環(huán)硬化和循環(huán)軟化，而缺口試樣在0.2%~0.7%應(yīng)變幅條件下的循環(huán)初期均發(fā)生了循環(huán)硬化。通過(guò)循環(huán)載荷作用下材料滯回能的變化描述了TC4 ELI合金試樣低周疲勞的損傷程度，得到了缺口應(yīng)力集中系數(shù)與低周疲勞性能參數(shù)之間的關(guān)系，建立了相對(duì)裂紋萌生壽命預(yù)測(cè)模型。利用該模型能較好地預(yù)測(cè)缺口應(yīng)力集中系數(shù)較低的TC4 ELI合金在高應(yīng)變幅條件下的相對(duì)疲勞裂紋萌生壽命。

固溶溫度對(duì)GH4742合金力學(xué)性能及γ' 相的影響 575     

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采用EBSD、SEM等手段研究了固溶溫度對(duì)GH4742合金的微觀亞結(jié)構(gòu)、力學(xué)性能和γ'相的影響。結(jié)果表明，固溶溫度為1080℃~1120℃時(shí)，隨著固溶溫度的提高基體發(fā)生靜態(tài)再結(jié)晶的比例提高，小角度晶界的比例由13.2%降低為3.2%；同時(shí)，晶粒顯著粗化，平均晶粒尺寸由11.0 μm增大到111.6 μm，Σ3孿晶界的比例由13.2%提高到58.6%。隨著固溶溫度的提高，基體內(nèi)一次γ'相的體積分?jǐn)?shù)顯著降低、尺寸增大，二次γ'相的體積分?jǐn)?shù)和尺寸增加，三次γ'相的體積分?jǐn)?shù)和尺寸變化較小。在不同固溶溫度下γ'相強(qiáng)化增量的變化較小，晶粒粗化是導(dǎo)致其強(qiáng)度降低的主要因素。隨著固溶溫度的提高GH4742合金的室溫強(qiáng)度顯著降低，而高溫強(qiáng)度提高和持久斷裂時(shí)間顯著增加。固溶溫度為1100℃時(shí)，GH4742合金的室溫和高溫力學(xué)性能良好。

冷軋變形和添加Si對(duì)Al-2Mg-0.8Cu(-Si)合金的組織和力學(xué)性能的影響 843     

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對(duì)Al-2Mg-0.8Cu合金進(jìn)行室溫拉伸實(shí)驗(yàn)，并用顯微硬度測(cè)試、差示掃描量熱、掃描電鏡和透射電鏡觀察等手段對(duì)其表征，研究了冷軋變形和添加Si對(duì)其時(shí)效析出行為和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，軋制能加速這種合金的時(shí)效析出行為和縮短峰時(shí)效出現(xiàn)的時(shí)間。80%的變形量和1 h退火，使Al-2Mg-0.8Cu合金達(dá)到峰時(shí)效。添加Si能進(jìn)一步加速時(shí)效析出動(dòng)力學(xué)和細(xì)化S相，添加0.3%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))的Si能完全固溶到Al-2Mg-0.8Cu合金的基體中。冷軋變形量為40%的Al-2Mg-0.8Cu-0.15Si合金，其屈服強(qiáng)度為240 MPa、抗拉強(qiáng)度為353 MPa、斷后伸長(zhǎng)率為16.5%和抗拉強(qiáng)度塑性乘積為5.66 GPa·%。使這種合金具有最佳力學(xué)性能的軋制變形量和Si元素添加量，分別為40%和0.15。

Ta/Zr對(duì)Fe-Cr-Al-Mo-Nb合金溫軋板材高溫組織穩(wěn)定性的影響 1052     

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在Fe-Cr-Al-Mo-Nb合金中添加Ta和Zr元素，在高純Ar氣氛中制備了四種合金鑄錠。對(duì)鑄錠在1473 K進(jìn)行2 h均勻化處理后再進(jìn)行固溶處理，然后將四種合金板在1473 K下退火10 min進(jìn)而在1073 K和873 K下進(jìn)行多道次軋制得到金屬板材，再對(duì)板材進(jìn)行873 K/24 h時(shí)效處理和在不同溫度的回溶處理。對(duì)不同狀態(tài)的合金進(jìn)行金相和掃描電鏡組織表征以及力學(xué)性能測(cè)量，研究了Ta/Zr對(duì)這種合金溫軋板材中第二相析出演變和顯微硬度的影響。結(jié)果表明，時(shí)效合金主要由粗大的初生Laves相和細(xì)小的Laves相粒子構(gòu)成，Zr元素的添加增加了細(xì)小Laves相粒子的析出，延緩了粗大Laves相粒子的析出；隨著回溶溫度的提高第二相粒子都發(fā)生顯著的粗化和回溶，Zr和Ta/Zr元素改良的合金都表現(xiàn)出較高的組織穩(wěn)定性，顯著抑制了第二相粒子的高溫回溶，在1473 K/1 h熱處理后Laves相的體積分?jǐn)?shù)分別為0.1%和0.2%。Zr元素的添加顯著抑制了高溫時(shí)晶粒的粗化，這種粗化與高溫下Laves相粒子對(duì)晶界的釘扎有關(guān)。

一種鎳基單晶高溫合金的蠕變組織損傷對(duì)再蠕變行為的影響 724     

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分別在980℃/200 MPa和870℃/430 MPa條件下對(duì)鎳基單晶高溫合金DD413進(jìn)行應(yīng)變量為0.2%、0.5%和1%的蠕變中斷實(shí)驗(yàn)，模擬在熱-力耦合作用下這種合金的組織損傷特征并進(jìn)行量化表征，對(duì)比研究了預(yù)應(yīng)變對(duì)其蠕變性能的影響并建立了組織損傷參量-剩余蠕變性能的關(guān)系。結(jié)果表明：DD413合金的組織退化損傷，主要有γ'相體積分?jǐn)?shù)的降低和γ'相筏化程度的提高。蠕變溫度越高其組織損傷越嚴(yán)重，合金的再蠕變性能越差。與γ'相筏排化相比，γ'相體積分?jǐn)?shù)的降低對(duì)合金蠕變性能的影響不大。

兩種“W替Re”型低成本第二代鎳基單晶高溫合金的高溫持久變形機(jī)制 378     

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用掃描電鏡(SEM)和透射電鏡(TEM)觀察兩種“W替Re”型低成本第二代鎳基單晶高溫合金分別在982℃/248 MPa和1070℃/137 MPa條件下持久變形斷裂后的微觀組織，研究了其變形的機(jī)制。結(jié)果表明，兩種合金的持久性能均達(dá)到第二代單晶高溫合金的水平；持久變形斷裂后γ'相連接并合并成“N型筏”結(jié)構(gòu)，隨著與距離斷口位置的接近γ'相的扭曲變形程度加劇。在相同條件下8.5W+1.0Re合金γ'相的筏形化程度比8.0W+1.5Re合金低；與982℃/248 MPa條件相比，在1070℃/137 MPa下兩種合金持久變形斷裂后的界面位錯(cuò)網(wǎng)更加致密。在相同條件下，8.0W+1.5Re合金比8.5W+1.0Re合金的位錯(cuò)網(wǎng)更致密，8.5W+1.0Re合金在兩條件下持久變形斷裂后都能觀察到剪切進(jìn)γ'相的a<010>超位錯(cuò)；兩種合金失穩(wěn)斷裂的主要原因是，γ基體中的a/2<110>位錯(cuò)剪切進(jìn)入γ'相使筏形γ'相變形加劇，裂紋在γ/γ'界面處萌生和擴(kuò)展，最終使合金斷裂；γ/γ'兩相界面上的位錯(cuò)網(wǎng)和a<010>超位錯(cuò)可在一定程度上提高合金的持久變形抗力。

Mn對(duì)Mg-Y-Cu合金的組織和性能的影響 295     

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研究了Mn對(duì)Mg95.5Y3Cu1.5合金的組織、拉伸性能和腐蝕行為的影響。結(jié)果表明，隨著Mn含量的提高合金中的初生α-Mg相細(xì)化，其形貌由樹(shù)枝晶轉(zhuǎn)變?yōu)榈容S枝晶狀，而LPSO相的形貌和體積分?jǐn)?shù)未發(fā)生明顯的變化；合金的屈服強(qiáng)度、極限拉伸強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率都提高，與未添加Mn的合金相比Mn含量為0.9%(原子分?jǐn)?shù))的合金分別提高了20.7%、17.6%和41.0%。合金試樣在1%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))NaCl溶液中的析氫速率、質(zhì)量損失速率和腐蝕電流密度都降低，腐蝕電位向正向移動(dòng)，表明其耐腐蝕性能提高。

MnNiCoCrFe多孔高熵合金的電催化析氧性能 251     

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用化學(xué)腐蝕方法制備出3D多孔自支撐型Mn50Fe12.5Co12.5Ni12.5Cr12.5高熵合金。電化學(xué)測(cè)試結(jié)果表明，將這種高熵合金放入1 mol/L KOH的堿性溶液中，電流密度為10 mA·cm-2時(shí)過(guò)電位為281 mV，Tafel斜率為63 mV/dec,表明其電催化性能優(yōu)于商業(yè)RuO2的性能。在電流密度為50 mA·cm-2的條件下連續(xù)工作50 h，工作電壓沒(méi)有明顯的升高，表明這種富錳高熵電催化電極材料具有優(yōu)異的析氧穩(wěn)定性。電化學(xué)阻抗譜表明，這種自支撐型結(jié)構(gòu)的塊體高熵合金催化劑具有出色的導(dǎo)電性，與負(fù)載型催化劑相比其電子轉(zhuǎn)移能力顯著提高。

基于Ti-6Al-4V團(tuán)簇式設(shè)計(jì)的超高強(qiáng)Ti-Al-V-Mo-Nb-Zr合金 656     

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設(shè)計(jì)并用真空銅模吸鑄制備了近α型雙相Ti-Al-V-Mo-Nb-Zr合金系列，其成分框架滿(mǎn)足Ti-6Al-4V的α+β雙相團(tuán)簇式，即α和β相團(tuán)簇式的比例為12:5。同時(shí)，通過(guò)多元合金化尤其是改變Zr含量，可將后者改造成具有更高β穩(wěn)定性的形式[Al-Ti14-x Zr x ](Mo0.6Nb0.2V1.2Al)，x=0.6~3。這些合金的鑄態(tài)組織其特征為網(wǎng)籃狀，并含有大量針狀α'馬氏體。隨著Zr含量的提高這些合金的晶粒細(xì)化，其強(qiáng)度和硬度也隨之提高，Zr含量最高的Ti-6.7Al-2.2V-2.1Mo-0.7Nb-10.0Zr合金達(dá)到超高強(qiáng)水平，其鑄態(tài)的拉伸強(qiáng)度為1404 MPa，維氏硬度為451HV，與熱處理后的典型超高強(qiáng)鈦合金β-21S的性能接近，與在相同條件下制備的Ti-6Al-4V相比其強(qiáng)度和硬度分別提高52%和39%，比強(qiáng)度和比硬度分別提高45%和33%。

磁控濺射TiAlTaN/TaO/WS復(fù)合涂層及其鈦合金的切削性能 623     

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用磁控濺射方法制備了低粘結(jié)TaO與低摩擦系數(shù)WS復(fù)合的TiAlTaN/TaO/WS復(fù)合涂層。該涂層由Ti過(guò)渡層、TiAlTaN耐磨層、TaO低粘結(jié)層和低摩擦系數(shù)WS層組成。涂層復(fù)合使表面形貌從多邊形變?yōu)榍蛐?，但是不影響原涂層的相組成和柱狀晶組織。復(fù)合涂層使原涂層的硬度和彈性模量降低，但是使摩擦系數(shù)從0.648降低到0.102。低摩擦系數(shù)復(fù)合涂層的潤(rùn)滑性能使切削鈦合金的效率提高了84%，比商用涂層提高33%。

等離子處理對(duì)醫(yī)用鎂合金表面聚合物防護(hù)涂層的影響 941     

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用勻速提拉法在氟化處理的AZ31鎂合金表面制備PBA防護(hù)涂層，然后再進(jìn)行等離子處理。使用掃描電子顯微鏡(SEM)、X射線(xiàn)光電子能譜(XPS)、傅里葉紅外測(cè)試(FT-IR)和接觸角測(cè)量?jī)x等手段對(duì)其表征，研究了等離子處理對(duì)PBA防護(hù)涂層表面的微觀形貌、物相組成以及表面潤(rùn)濕性的影響；用動(dòng)電位極化曲線(xiàn)(PD)和電化學(xué)阻抗譜(EIS)表征防護(hù)涂層處理鎂合金的耐蝕性；對(duì)在等離子處理前后樣品表面細(xì)胞的鋪展進(jìn)行比較，以驗(yàn)證防護(hù)涂層的生物活性。結(jié)果表明，等離子處理使PBA防護(hù)涂層表面粗糙化提高了氧原子的占比，從而顯著提高了防護(hù)涂層表面的浸潤(rùn)性；等離子處理在一定程度上降低了防護(hù)涂層處理鎂合金的耐蝕性，但是與未經(jīng)防護(hù)處理的AZ31鎂合金和氟化處理的鎂合金相比其電流密度仍高2~3個(gè)數(shù)量級(jí)，表明防護(hù)涂層能有效防護(hù)鎂合金基體；等離子處理，使樣品表面黏附的細(xì)胞顯著增多。

CoCrFeNiTi x 高熵合金涂層的顯微組織和耐磨性能 1019     

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用激光熔覆工藝在40Cr鋼表面制備CoCrFeNiTi x (x=0、0.2、0.5、0.8)高熵合金涂層并計(jì)算其熱力學(xué)參數(shù)，使用X射線(xiàn)衍射儀(XRD)、掃描電鏡(SEM)、能譜儀(EDS)、顯微硬度儀、摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)等手段檢測(cè)合金的物相組成、組織、元素分布、硬度及耐磨性，研究了Ti元素含量對(duì)其顯微組織和耐磨性能的影響。結(jié)果表明：隨著Ti元素含量的提高，合金物相在面心立方(FCC)結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上形成了體心立方(BCC)結(jié)構(gòu)，熔覆層中部的組織由晶界明顯、晶粒分布均勻的等軸晶組成，最后形成了柱狀樹(shù)枝晶；隨著Ti元素含量的提高，合金橫截面的硬度逐漸提高，最高為412.32 HV0.2，比基體的硬度提高了1.8倍；涂層的磨損量和摩擦系數(shù)均隨之降低，Ti含量為0.8時(shí)涂層其耐磨性能最優(yōu)，磨損量最小為6.8 mg，摩擦系數(shù)為0.35。涂層的磨損機(jī)制，以磨粒磨損、粘著磨損和氧化磨損為主。

熱處理對(duì)粉末冶金Inconel 718合金TIG焊接的組織和性能的影響 444     

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用真空感應(yīng)熔煉惰性氣體霧化法(Vacuum induction melting inert gas atomization, VIGA)制備預(yù)合金粉末，然后用熱等靜壓(Hot isostatic pressing, HIP)工藝制備粉末冶金Inconel 718板材。用鎢極惰性氣體保護(hù)焊(Tungstun inert gas arc welding, TIG)將板材連接并進(jìn)行焊后固溶時(shí)效、均勻化和熱等靜壓處理。用SEM和EBSD表征焊接接頭的組織并測(cè)試接頭區(qū)域的顯微硬度，研究了焊后熱處理對(duì)接頭顯微組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明，母材為細(xì)小的等軸晶，晶粒尺寸約為28 μm，拉伸強(qiáng)度接近對(duì)同牌號(hào)變形高溫合金的要求。在粉末冶金Inconel 718合金的接頭處未觀察到宏觀氣孔和夾雜等焊接缺陷，熱處理后接頭的強(qiáng)度與母材的性能相當(dāng)。均勻化處理后Laves相基本上溶解了，組織均勻、塑性明顯提高；熱等靜壓處理可消除焊接后板材的顯微孔洞，使力學(xué)性能的穩(wěn)定性提高。在拉伸過(guò)程中合金的焊接接頭優(yōu)先在Laves相與基體的界面產(chǎn)生微氣孔，其聚集產(chǎn)生微裂紋并最終發(fā)生斷裂。

亞穩(wěn) β 鈦合金熱處理顯微組織演變和元素再分配行為 398     

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研究了在不同固溶及時(shí)效熱處理?xiàng)l件下Ti-5Al-5Mo-5V-3Cr-0.6Fe亞穩(wěn)β鈦合金的顯微組織演變和元素的再分配行為。在β單相區(qū)固溶保溫后爐冷至(α+β)兩相區(qū)的兩階段固溶處理，合金中生成了連續(xù)粗大的α晶界(αGB)和少量的晶內(nèi)初生α相(αp)；進(jìn)一步進(jìn)行低溫/高溫兩階段的時(shí)效熱處理，在低溫時(shí)效過(guò)程中初步形成的ω相對(duì)在高溫終時(shí)效過(guò)程中生成的次生α(αs)片層尺寸有顯著的影響。用電子探針顯微分析表征熱處理過(guò)程中α相和β相之間的元素再分配行為并討論了對(duì)上述顯微組織演變的影響。結(jié)果表明，在固溶熱處理過(guò)程中αGB和αp附近的元素再分配使α相附近局部β穩(wěn)定元素的含量較高，提高了該區(qū)域β基體的穩(wěn)定性，在低溫時(shí)效過(guò)程中出現(xiàn)了無(wú)ω相析出的區(qū)域。在高溫終時(shí)效過(guò)程中，在ω相輔助形核的作用下晶內(nèi)析出的αs片層尺寸較小，而在αGB附近約2 μm范圍內(nèi)，因沒(méi)有ω相的輔助生成的αs片層尺寸較大。

鉻對(duì)GH4169母合金中夾雜物的影響 478     

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使用不同品質(zhì)的鉻原料用真空感應(yīng)熔煉制備GH4169母合金。用光學(xué)顯微鏡和掃描電鏡等設(shè)備研究合金錠中夾雜物的特征，并分析其形成機(jī)理。結(jié)果表明，鉻的純度提高則母合金中N、P、S和Mn元素的含量降低，母合金中夾雜物的類(lèi)型由為氧化物、碳氮化物和復(fù)合型夾雜轉(zhuǎn)變?yōu)閱我谎趸锴移浜拷档汀?/p>

鎳基高溫合金GH4169的熱機(jī)械疲勞行為 744     

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在不同溫度區(qū)間、不同條件下進(jìn)行GH4169合金的熱機(jī)械疲勞實(shí)驗(yàn)測(cè)試其熱機(jī)械疲勞數(shù)據(jù)，研究了這種合金的熱機(jī)械疲勞行為。結(jié)果表明：GH4169合金在熱機(jī)械條件下的遲滯回線(xiàn)具有明顯的拉壓不對(duì)稱(chēng)性；同相位時(shí)材料承受壓應(yīng)力，反相位時(shí)承受拉應(yīng)力。拉應(yīng)力，是影響疲勞壽命的主要因素。應(yīng)變幅較高時(shí)GH4169合金出現(xiàn)平均應(yīng)力松弛，在高溫半周為先循環(huán)軟化后循環(huán)穩(wěn)定，在低溫半周始終趨于循環(huán)穩(wěn)定。

重力對(duì)Sn-20% Ni合金的初生相形態(tài)和包晶反應(yīng)的影響 749     

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使用高度為50 m的落管研究了Sn-20% (質(zhì)量分?jǐn)?shù)) Ni包晶合金在重力和微重力作用下的凝固行為。用金相顯微鏡(OM)觀察了合金的凝固組織并使用圖像處理軟件IPP(Image Pro Plus)統(tǒng)計(jì)了樣品中的初生相、包晶相以及終凝相的含量，使用能譜儀(EDS)和X射線(xiàn)衍射(XRD)儀分析了樣品凝固組織中的成分分布和組成相。結(jié)果表明，Sn-20%Ni包晶合金的凝固以初生相在固液界面前沿形核、枝晶生長(zhǎng)和包晶反應(yīng)的形式進(jìn)行，重力對(duì)初生相的生成和包晶反應(yīng)都有顯著的影響，在微重力作用下的微觀組織配比、分布以及合金元素的分布都與在重力作用下明顯不同。在重力的作用下殘余初生相的含量和殘余初生相和包晶相的總量總是比在重力作用下的低，而包晶相的含量則總是比在微重力作用下的高。同時(shí)，樣品中溶質(zhì)元素的分布與殘余初生相和包晶相的總量的分布趨勢(shì)基本一致。結(jié)果表明，微重力環(huán)境有利于Sn-20% Ni合金初生相的形核和長(zhǎng)大，而重力環(huán)境則促進(jìn)包晶反應(yīng)，其原因與重力導(dǎo)致的浮力對(duì)流和晶核沉積有關(guān)。

中溫?zé)崽幚韺?duì)Ti65合金淬火組織及室溫拉伸性能的影響 1927     

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研究了中溫?zé)崽幚砗骉i65合金中淬火馬氏體相的分解及其對(duì)室溫拉伸性能的影響。結(jié)果表明：在800℃/10 min熱處理后Ti65合金中淬火馬氏體相(α'相)內(nèi)的β穩(wěn)定元素向界面擴(kuò)散，分解為α+β相；隨著保溫時(shí)間的延長(zhǎng)，β相的形貌由不規(guī)則狀轉(zhuǎn)變?yōu)椴煌L(zhǎng)寬比的棒狀。熱處理溫度的提高，分解產(chǎn)物顯著粗化。隨著中溫?zé)崽幚頊囟壬呋虮貢r(shí)間的延長(zhǎng)，室溫拉伸強(qiáng)度呈現(xiàn)快速降低、保持穩(wěn)定和慢速降低三個(gè)階段。強(qiáng)度快速降低的原因是，馬氏體相分解使缺陷和界面密度降低，導(dǎo)致固溶和界面強(qiáng)化效果減弱；馬氏體相完全分解后，α板條粗化導(dǎo)致的強(qiáng)度降低和α2相彌散度的提高使強(qiáng)度提高，其綜合作用使強(qiáng)度保持相對(duì)穩(wěn)定；中溫?zé)崽幚頊囟忍岣叩溅?相析出溫度以上時(shí)，強(qiáng)度隨著α板條厚度的增加緩慢降低。

納米熱障涂層材料Ln2(Zr0.7Ce0.3)2O7(Ln=La, Nd, Sm, Gd)的熱物性能 238     

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用水熱合成法制備納米熱障涂層材料Ln2(Zr0.7Ce0.3)2O7 (Ln=La, Nd, Sm, Gd)，表征其晶體結(jié)構(gòu)、形貌、晶格參數(shù)、平均粒徑尺寸和比表面積并研究了相關(guān)的熱物性能及其機(jī)理。對(duì)XRD譜和Raman譜的分析表明，La2(Zr0.7Ce0.3)2O7、Nd2(Zr0.7Ce0.3)2O7和Sm2(Zr0.7Ce0.3)2O7均為燒綠石結(jié)構(gòu)，而Gd2(Zr0.7Ce0.3)2O7為螢石結(jié)構(gòu)。結(jié)合SEM觀察、體積收縮以及相對(duì)密度，分析了塊材的抗燒結(jié)性能。系統(tǒng)對(duì)比研究了晶體生長(zhǎng)行為、熱膨脹系數(shù)和熱導(dǎo)率等熱物性能。結(jié)果表明：隨著Ln離子半徑的減小(La>Nd>Sm>Gd)Ln2(Zr0.7Ce0.3)2O7 (Ln=La, Nd, Sm, Gd)納米材料的晶體生長(zhǎng)活化能和熱膨脹系數(shù)均呈增大的趨勢(shì)，而熱導(dǎo)率則呈降低的趨勢(shì)。

納米多孔Fe-Si-B-P的脫合金制備及其電化學(xué)性能 484     

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在0.05 mol/L H2SO4溶液中對(duì)773~833 K熱處理后的Fe76Si9B10P5非晶合金進(jìn)行脫合金處理，采用脫合金法制備出Fe-Si-B-P納米多孔材料。利用X射線(xiàn)衍射儀、掃描電子顯微鏡、透射電子顯微鏡等手段以及電化學(xué)工作站表征其表面形貌、微觀結(jié)構(gòu)和組成，研究其電化學(xué)性能。結(jié)果表明，熱處理后的Fe76Si9B10P5非晶合金晶化為α-Fe、Fe2B和Fe3P相，在脫合金過(guò)程中α-Fe晶粒優(yōu)先溶解形成納米多孔結(jié)構(gòu)，隨著熱處理溫度從773 K提高到833 K材料中納米多孔的孔徑從150 nm增大到260 nm。同時(shí)，較大的比表面積提供更多的催化活性位點(diǎn)使納米多孔Fe-Si-B-P具有比Fe76Si9B10P5非晶合金更優(yōu)異的氧化還原性能。

g-C3N4/Ag/BiOBr復(fù)合材料的制備及其光催化還原硝酸鹽氮 424     

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用高溫煅燒、反應(yīng)合成以及光還原等方法制備新型g-C3N4/Ag/BiOBr復(fù)合光催化材料，使用SEM、XRD、EPMA、FT-IR、XPS和UV-vis等手段對(duì)其表征，研究了這種復(fù)合材料在金鹵燈照射下對(duì)硝酸鹽氮(50 mg/L)的還原效果和氮?dú)膺x擇性。結(jié)果表明，使用1 g/L g-C3N4/Ag/BiOBr復(fù)合光催化材料，光反應(yīng)180 min后硝酸鹽的去除率為95.2%。用g-C3N4/Ag/BiOBr光催化硝酸鹽氮的主要產(chǎn)物中N2的占比最高(為88.0%)，氮?dú)獾倪x擇性為92.4%。g-C3N4/Ag/BiOBr催化劑中的Ag能促進(jìn)對(duì)電子的捕捉，BiOBr的光生電子經(jīng)銀單質(zhì)轉(zhuǎn)移到g-C3N4的價(jià)帶上形成Z型復(fù)合光催化結(jié)構(gòu)。這種復(fù)

重力對(duì)鎳基單晶高溫合金枝晶生長(zhǎng)和微觀偏析的影響 619     

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使用長(zhǎng)50 m的落管研究Ni-Cr-Al-W-Ta鎳基單晶高溫合金在重力(1g)和微重力(μg)條件下的凝固行為。用金相顯微鏡(OM)觀察合金的凝固組織并用圖像分析軟件測(cè)量和統(tǒng)計(jì)一次和二次枝晶間距，使用掃描電鏡能譜(SEM-EDS)測(cè)定不同位置枝晶干與枝晶間的化學(xué)成分并計(jì)算微觀偏析系數(shù)。結(jié)果表明，在重力和微重力條件下這種合金的枝晶特征和合金元素的微觀偏析明顯不同。重力樣品一次和二次枝晶間距比微重力樣品的大，隨著凝固距離的增大一次枝晶間距的差異變大，而二次枝晶間距的差距變化不大。隨著凝固的進(jìn)行，微重力樣品枝晶間Ta、Cr和Al元素的含量呈現(xiàn)先明顯升高后略微降低的趨勢(shì)，W元素含量呈現(xiàn)逐漸下降的趨勢(shì)，枝晶間液相的密度呈現(xiàn)略微降低的趨勢(shì)。重力樣品枝晶間Ta、Cr和Al元素含量的分布趨勢(shì)與微重力樣品基本相似，W元素含量的分布則與微重力樣品明顯不同，大部分凝固階段呈上升趨勢(shì)，使枝晶間液相的密度沿逆重力方向提高。上述結(jié)果表明，在重力條件下凝固前沿溶質(zhì)密度差導(dǎo)致的對(duì)流作用微弱，不是造成枝晶間距增加的主要原因，主要原因應(yīng)該與凝固前沿?zé)釋?duì)流造成的溫度梯度的降低有關(guān)。

Zr-2合金表面ZrO2/Cr復(fù)合膜的高溫蒸汽氧化行為 656     

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用微弧氧化(MAO)和磁過(guò)濾陰極真空弧離子鍍(FCVAD)在Zr-2合金表面制備ZrO2/Cr復(fù)合膜，用熱重分析儀(TGA)評(píng)估了Zr-2合金基體和ZrO2/Cr復(fù)合膜在900~1100℃蒸汽環(huán)境中的抗氧化性能，并分析其氧化后氧化層的截面結(jié)構(gòu)、相組成和成分深度分布。結(jié)果表明，在900、1000和1100℃蒸汽環(huán)境中分別氧化3600 s后，ZrO2/Cr復(fù)合膜試樣單位面積增重約為Zr-2合金基體的3/8、1/4和2/5。在高溫蒸汽環(huán)境中，ZrO2/Cr復(fù)合膜表面氧化生成的致密Cr2O3膜能抑制氧向內(nèi)擴(kuò)散，提高鋯合金的抗蒸汽氧化性能，阻止鋯試樣在1000℃蒸汽環(huán)境中出現(xiàn)分離氧化。ZrO2/Cr復(fù)合膜的表面Cr層完全消耗前，Cr涂層的氧化主要取決于鉻向外擴(kuò)散，而不是氧向內(nèi)擴(kuò)散。在蒸汽氧化過(guò)程中，MAO膜的中間層能抑制氫滲透進(jìn)入鋯合金基體。

一種6Re/3Ru鎳基單晶高溫合金微觀組織的穩(wěn)定性和高溫持久性能 561     

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用場(chǎng)發(fā)射掃描電鏡(FE-SEM)和透射電鏡(TEM)觀察一種第四代鎳基單晶高溫合金長(zhǎng)期時(shí)效和持久斷裂后的微觀組織和位錯(cuò)組態(tài)，研究了這種合金在1000℃和1130℃長(zhǎng)期時(shí)效過(guò)程中的組織演化和在1100℃/140 MPa條件下的持久性能。結(jié)果表明：這種合金具有較好的組織穩(wěn)定性，在1000℃長(zhǎng)期時(shí)效過(guò)程中γ'相逐漸長(zhǎng)大，但是在1000 h后仍有較好的立方度且沒(méi)有TCP相析出。在1130℃長(zhǎng)期時(shí)效500 h后γ'相發(fā)生連接和筏化；時(shí)效200 h后開(kāi)始析出TCP相，時(shí)效1000 h后合金中TCP相的面積分?jǐn)?shù)只有0.04%。在1130℃長(zhǎng)期時(shí)效500 h后，γ/γ'界面形成位錯(cuò)網(wǎng)并隨著時(shí)效時(shí)間的延長(zhǎng)變得更加規(guī)則致密。這種合金在1100℃/140 MPa條件下的持久壽命為676.5 h，達(dá)到第四代鎳基單晶高溫合金水平。持久斷裂后γ'相發(fā)生N型筏化，合金中析出針狀TCP相(μ相)并在TCP相附近出現(xiàn)位錯(cuò)塞積。在持久試驗(yàn)過(guò)程中，合金中生成的γ/γ'界面位錯(cuò)網(wǎng)和a<010>超位錯(cuò)有利于提高其持久性能。

鈦增強(qiáng)Cu40Zn黃銅合金的粉末冶金制備及其力學(xué)性能 1171     

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采用粉末冶金法將合金元素Ti加到Cu40Zn基體中制備鈦黃銅，研究了Ti的添加量對(duì)黃銅微觀組織、界面結(jié)構(gòu)、相組成以及力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明：Ti在基體中固溶析出并與Cu40Zn反應(yīng)生成了亞微米級(jí)的Cu2Ti4O顆粒和Ti納米團(tuán)簇，隨著Ti含量的提高鈦黃銅的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和硬度呈提高的趨勢(shì)。增大位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)阻力產(chǎn)生的第二相強(qiáng)化、釘扎產(chǎn)生的細(xì)晶強(qiáng)化以及加工硬化，使Cu40Zn的力學(xué)性能提高。綜合性能良好的Cu40Zn-1.9Ti，其屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、延伸率和硬度分別達(dá)到375 MPa、602 MPa、17.7%和163HV。