權(quán)利要求書： 1.一種垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化方法，其特征在于，包括以下步驟：步驟1、采集不同基本運(yùn)行工況下垃圾焚燒爐的歷史運(yùn)行數(shù)據(jù)，并建立不同基本運(yùn)行工況下尾部CO濃度與不同燃燒特征參數(shù)之間的關(guān)聯(lián)模型；

步驟2、確定垃圾焚燒爐的實(shí)時運(yùn)行工況并采集垃圾焚燒爐的實(shí)時燃燒特征參數(shù)，根據(jù)所述步驟1確定的實(shí)時運(yùn)行工況對應(yīng)的尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型確定實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值，并根據(jù)實(shí)時運(yùn)行工況對應(yīng)的尾部CO濃度與O2濃度之間的關(guān)聯(lián)模型確定實(shí)時運(yùn)行工況下的O2濃度優(yōu)化值；

步驟3、根據(jù)所述步驟2中計(jì)算出的O2濃度優(yōu)化值確定垃圾焚燒爐的總風(fēng)量，同時根據(jù)實(shí)時垃圾厚度、實(shí)時爐渣含碳量、實(shí)時爐膛溫度、實(shí)時尾部CO濃度和NOX濃度實(shí)時值確定一、二次風(fēng)配比；

步驟4、根據(jù)所述步驟3中確定的一、二次風(fēng)配比調(diào)節(jié)爐排速度及一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率和各風(fēng)門開度，至O2濃度實(shí)時值與O2濃度優(yōu)化值一致；

其中，所述特征燃燒參數(shù)包括鍋爐效率、NOX濃度、二噁英濃度和O2濃度。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化方法，其特征在于，每個所述基本運(yùn)行工況對應(yīng)一個垃圾熱值區(qū)間和一個典型鍋爐負(fù)荷，多個垃圾熱值區(qū)間在垃圾焚燒爐處理的垃圾熱值范圍之內(nèi)均勻分布，多個典型鍋爐負(fù)荷在垃圾焚燒爐的負(fù)荷范圍內(nèi)間隔分布。

3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化方法，其特征在于，所述步驟2中，確定垃圾焚燒爐的實(shí)時運(yùn)行工況是否屬于基本運(yùn)行工況，若屬于，則繼續(xù)進(jìn)行優(yōu)化，若不屬于，則不進(jìn)行優(yōu)化。

4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化方法，其特征在于，所述步驟2中確定實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值的方法為：若計(jì)算得到的尾部CO濃度優(yōu)化值小于等于

3 3

50mg/m，則繼續(xù)執(zhí)行步驟2，若計(jì)算得到的尾部CO濃度優(yōu)化值大于50mg/m ，則根據(jù)實(shí)時運(yùn)行工況對應(yīng)的尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型重新計(jì)算實(shí)時運(yùn)行工況下尾部CO濃度優(yōu)化值。

5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化方法，其特征在于，所述步驟2中，確定實(shí)時運(yùn)行工況下尾部CO濃度優(yōu)化值的方法為：根據(jù)實(shí)時運(yùn)行工況對應(yīng)的尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型計(jì)算出尾部CO濃度優(yōu)化值，將尾部CO濃度優(yōu)化值分別代入尾部CO濃度與NOX濃度的關(guān)聯(lián)模型和尾部CO濃度與二噁英濃度的關(guān)聯(lián)模型中得到NOX濃度優(yōu)化值和二噁英濃度優(yōu)化值，計(jì)算NOX濃度實(shí)時值與NOX濃度優(yōu)化值的NOX濃度差值百分比，計(jì)算二噁英濃度實(shí)時值與二噁英濃度優(yōu)化值的二噁英濃度差值百分比；

若NOX濃度差值百分比和二噁英濃度差值百分比均屬于?20％～+5％的范圍內(nèi)，則采用計(jì)算得到尾部CO濃度優(yōu)化值作為實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值；

若NOX濃度差值百分比和二噁英濃度差值百分比中的至少一個不屬于?20％～+5％范圍內(nèi)，則確認(rèn)以尾部CO濃度實(shí)時值和尾部CO濃度優(yōu)化值為端點(diǎn)的優(yōu)化區(qū)間，并在優(yōu)化區(qū)間內(nèi)調(diào)整尾部CO濃度優(yōu)化值，若調(diào)整后的尾部CO濃度優(yōu)化值下的NOX濃度差值百分比和二噁英濃度差值百分比均屬于?20％～+5％的范圍內(nèi)，則采用調(diào)整后的尾部CO濃度優(yōu)化值作為實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值，若調(diào)整后的尾部CO濃度實(shí)時值下的NOX濃度差值百分比和二噁英濃度差值百分比中的至少一個仍不屬于?20％～+5％的范圍，則不進(jìn)行優(yōu)化處理。

6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化方法，其特征在于，所述步驟2中確定實(shí)時運(yùn)行工況下的O2濃度優(yōu)化值的方法為：將實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值代入尾部CO濃度與O2濃度的關(guān)聯(lián)模型中計(jì)算得到O2濃度優(yōu)化值，若O2濃度優(yōu)化值屬于5％～8％的范圍內(nèi)，則采用計(jì)算得到的O2濃度優(yōu)化值作為實(shí)時運(yùn)行工況下的O2濃度優(yōu)化值，若O2濃度優(yōu)化值不屬于5％～8％的范圍，則根據(jù)尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型計(jì)算出尾部CO濃度優(yōu)化值，確認(rèn)以尾部CO濃度實(shí)時值和尾部CO濃度優(yōu)化值為端點(diǎn)的優(yōu)化區(qū)間，在優(yōu)化區(qū)間內(nèi)重新確定實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值，至重新確定的實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值對應(yīng)的O2濃度優(yōu)化值屬于5％～8％的范圍，并將重新確定的實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值對應(yīng)的O2濃度優(yōu)化值作為實(shí)時運(yùn)行工況下的O2濃度優(yōu)化值。

7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化方法，其特征在于，所述步驟3中調(diào)整垃圾焚燒爐的總風(fēng)量的方法為：比較O2濃度優(yōu)化值與O2濃度實(shí)時值的大小，若O2濃度實(shí)時值大于O2濃度優(yōu)化值，則調(diào)大一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率或風(fēng)門開度，若O2濃度實(shí)時值小于O2濃度優(yōu)化值，則調(diào)小一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率或風(fēng)門開度。

8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化方法，其特征在于，還包括步驟5：完成步驟4后，判斷爐膛溫度是否高于850℃、爐膛最高溫度低于1050℃且煙氣停留時間超過2s，若是，則完成垃圾焚燒爐的優(yōu)化，若否，則重新執(zhí)行步驟3和步驟4。

9.一種垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化系統(tǒng)，其特征在于，包括：運(yùn)行數(shù)據(jù)采集模塊，用以采集垃圾焚燒爐在不同運(yùn)行工況下的運(yùn)行數(shù)據(jù)；

關(guān)聯(lián)模型建立模塊，用以根據(jù)垃圾焚燒爐的歷史運(yùn)行數(shù)據(jù)建立不同基本運(yùn)行工況下尾部CO濃度與不同歷史燃燒特征參數(shù)的關(guān)聯(lián)模型；

燃燒優(yōu)化模型：用以根據(jù)尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型計(jì)算出實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值和O2濃度優(yōu)化值，并根據(jù)O2濃度優(yōu)化值確定垃圾焚燒爐的總風(fēng)量，同時根據(jù)實(shí)時爐膛溫度、實(shí)時垃圾厚度、實(shí)時爐渣含碳量、實(shí)時尾部CO濃度和NOX濃度實(shí)時值等確定垃圾焚燒爐的一、二次風(fēng)配比，還用以調(diào)節(jié)爐排速度及一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率和各風(fēng)門開度，至O2濃度實(shí)時值與O2濃度優(yōu)化值一致。

10.一種垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化裝置，其特征在于，包括控制器、尾部CO濃度在線監(jiān)測裝置和DCS系統(tǒng)，所述尾部CO濃度在線監(jiān)測裝置和所述DCS系統(tǒng)分別與所述控制器通信連接，所述在線監(jiān)測系統(tǒng)安裝在垃圾焚燒爐的鍋爐上，其用以在線監(jiān)測垃圾焚燒爐中的尾部CO濃度并發(fā)送至所述控制器，所述DCS系統(tǒng)與垃圾焚燒爐連接，其用以確定垃圾焚燒爐的運(yùn)行工況且采集運(yùn)行數(shù)據(jù)并發(fā)送至所述控制器，所述控制器用以根據(jù)垃圾焚燒爐的運(yùn)行數(shù)據(jù)建立不同基本運(yùn)行工況下尾部CO濃度與不同燃燒特征參數(shù)的關(guān)聯(lián)模型，還用以根據(jù)尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型計(jì)算出實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值和O2濃度優(yōu)化值并確定一、二次風(fēng)配比，所述控制器發(fā)送信號至所述DCS系統(tǒng)，所述DCS系統(tǒng)接收信號并調(diào)節(jié)爐排速度及一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率和各風(fēng)門開度。

說明書： 一種垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化方法、系統(tǒng)及裝置技術(shù)領(lǐng)域[0001] 本發(fā)明涉及垃圾焚燒處理技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化方法、系統(tǒng)及裝置。

背景技術(shù)[0002] 隨著人們生活水平不斷提高，城市化進(jìn)程加快，城市垃圾數(shù)量急劇增加，對環(huán)境造成嚴(yán)重污染，因此亟需對垃圾進(jìn)行有效、安全處理。垃圾焚燒作為一種無害化、資源化和減

量化的處理方式，正獲得越來越多的重視，垃圾焚燒可以大量消耗城市垃圾，減少對環(huán)境的

污染，但也存在諸多問題。

[0003] 垃圾焚燒爐在運(yùn)行過程中經(jīng)常會出現(xiàn)爐內(nèi)配風(fēng)不均，導(dǎo)致爐內(nèi)垃圾燃燒不完全，會出現(xiàn)垃圾焚燒爐的燃燒不穩(wěn)定、爐膛出口CO、NOX和二噁英排放濃度升高；或者垃圾焚燒

爐內(nèi)的氧量過剩，導(dǎo)致尾部O2濃度升高，排煙熱損失增大，鍋爐效率降低等問題。

[0004] 為了保持垃圾焚燒爐安全、穩(wěn)定燃燒，亟需對鍋爐配風(fēng)進(jìn)行調(diào)整。目前，絕大多數(shù)垃圾焚燒爐采用尾部氧氣濃度來判斷爐內(nèi)燃燒情況好壞，進(jìn)而做出相應(yīng)的風(fēng)量調(diào)整。但由

于煙道漏風(fēng)影響，以氧量作為爐內(nèi)燃燒狀況判定指標(biāo)誤差較大。

發(fā)明內(nèi)容[0005] 為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明提供了一種可基于能準(zhǔn)確地反映爐內(nèi)燃燒狀況的參數(shù)來建立垃圾焚燒爐燃燒優(yōu)化方法、系統(tǒng)及裝置。

[0006] 一種垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化方法，包括以下步驟：[0007] 步驟1、采集不同基本運(yùn)行工況下垃圾焚燒爐的歷史運(yùn)行數(shù)據(jù)，并建立不同基本運(yùn)行工況下尾部CO濃度與不同燃燒特征參數(shù)之間的關(guān)聯(lián)模型；

[0008] 步驟2、確定垃圾焚燒爐的實(shí)時運(yùn)行工況并采集垃圾焚燒爐的實(shí)時燃燒特征參數(shù)，根據(jù)所述步驟1確定的實(shí)時運(yùn)行工況對應(yīng)的尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型確定實(shí)時運(yùn)

行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值，并根據(jù)實(shí)時運(yùn)行工況對應(yīng)的尾部CO濃度與O2濃度之間的關(guān)

聯(lián)模型確定實(shí)時運(yùn)行工況下的O2濃度優(yōu)化值；

[0009] 步驟3、根據(jù)所述步驟2中計(jì)算出的O2濃度優(yōu)化值確定垃圾焚燒爐的總風(fēng)量，同時根據(jù)實(shí)時垃圾厚度、實(shí)時爐渣含碳量、實(shí)時爐膛溫度、實(shí)時尾部CO濃度和NOX濃度實(shí)時值確

定一、二次風(fēng)配比；

[0010] 步驟4、根據(jù)所述步驟3中確定的一、二次風(fēng)配比調(diào)節(jié)爐排速度及一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率和各風(fēng)門開度，至O2濃度實(shí)時值與O2濃度優(yōu)化值一致；

[0011] 其中，所述特征燃燒參數(shù)包括鍋爐效率、NOX濃度、二噁英濃度和O2濃度。[0012] 優(yōu)選地，每個所述基本運(yùn)行工況對應(yīng)一個垃圾熱值區(qū)間和一個典型鍋爐負(fù)荷，多個垃圾熱值區(qū)間在垃圾焚燒爐處理的垃圾熱值范圍之內(nèi)均勻分布，多個典型鍋爐負(fù)荷在垃

圾焚燒爐的負(fù)荷范圍內(nèi)間隔分布。

[0013] 優(yōu)選地，所述步驟2中，確定垃圾焚燒爐的實(shí)時運(yùn)行工況是否屬于基本運(yùn)行工況，若屬于，則繼續(xù)進(jìn)行優(yōu)化，若不屬于，則不進(jìn)行優(yōu)化。

[0014] 優(yōu)選地，所述步驟2中確定實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值的方法為：若計(jì)算3

得到的尾部CO濃度優(yōu)化值小于等于50mg/m ，則繼續(xù)執(zhí)行步驟2，若計(jì)算得到的尾部CO濃度

3

優(yōu)化值大于50mg/m ，則根據(jù)尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型重新計(jì)算實(shí)時運(yùn)行工況下

尾部CO濃度優(yōu)化值。

[0015] 優(yōu)選地，所述步驟2中，確定實(shí)時運(yùn)行工況下尾部CO濃度優(yōu)化值的方法為：根據(jù)實(shí)時運(yùn)行工況對應(yīng)的尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型計(jì)算出尾部CO濃度優(yōu)化值，將尾部CO

濃度優(yōu)化值分別代入尾部CO濃度與NOX濃度的關(guān)聯(lián)模型和尾部CO濃度與二噁英濃度的關(guān)聯(lián)

模型中得到NOX濃度優(yōu)化值和二噁英濃度優(yōu)化值，計(jì)算NOX濃度實(shí)時值與NOX濃度優(yōu)化值的

NOX濃度差值百分比，計(jì)算二噁英濃度實(shí)時值與二噁英濃度優(yōu)化值的二噁英濃度差值百分

比；

[0016] 若NOX濃度差值百分比和二噁英濃度差值百分比均屬于?20％～+5％的范圍內(nèi)，則采用計(jì)算得到尾部CO濃度優(yōu)化值作為實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值；

[0017] 若NOX濃度差值百分比和二噁英濃度差值百分比中的至少一個不屬于?20％～+5％范圍內(nèi)，則確認(rèn)以尾部CO濃度實(shí)時值和尾部CO濃度優(yōu)化值為端點(diǎn)的優(yōu)化區(qū)間，并在優(yōu)化

區(qū)間內(nèi)調(diào)整尾部CO濃度優(yōu)化值，若調(diào)整后的尾部CO濃度優(yōu)化值下的NOX濃度差值百分比和

二噁英濃度差值百分比均屬于?20％～+5％的范圍內(nèi)，則采用調(diào)整后的尾部CO濃度優(yōu)化值

作為實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值，若調(diào)整后的尾部CO濃度實(shí)時值下的NOX濃度差

值百分比和二噁英濃度差值百分比中的至少一個仍不屬于?20％～+5％的范圍，則不進(jìn)行

優(yōu)化處理。

[0018] 優(yōu)選地，所述步驟2中確定實(shí)時運(yùn)行工況下的O2濃度優(yōu)化值的方法為：將實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值代入尾部CO濃度與O2濃度的關(guān)聯(lián)模型中計(jì)算得到O2濃度優(yōu)化

值，若O2濃度優(yōu)化值屬于5％～8％的范圍內(nèi)，則采用計(jì)算得到的O2濃度優(yōu)化值作為實(shí)時運(yùn)行

工況下的O2濃度優(yōu)化值，若O2濃度優(yōu)化值不屬于5％～8％的范圍，則根據(jù)尾部CO濃度與鍋爐

效率的關(guān)聯(lián)模型計(jì)算出尾部CO濃度優(yōu)化值，確認(rèn)以尾部CO濃度實(shí)時值和尾部CO濃度優(yōu)化值

為端點(diǎn)的優(yōu)化區(qū)間，在優(yōu)化區(qū)間內(nèi)重新確定實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值，至重新

確定的實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值對應(yīng)的O2濃度優(yōu)化值屬于5％～8％的范圍，并

將重新確定的實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值對應(yīng)的O2濃度優(yōu)化值作為實(shí)時運(yùn)行工

況下的O2濃度優(yōu)化值。

[0019] 優(yōu)選地，所述步驟3中調(diào)整垃圾焚燒爐的總風(fēng)量的方法為：比較O2濃度優(yōu)化值與O2濃度實(shí)時值的大小，若O2濃度實(shí)時值大于O2濃度優(yōu)化值，則調(diào)小一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率或風(fēng)門

開度，若O2濃度實(shí)時值小于O2濃度優(yōu)化值，則調(diào)大一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率或風(fēng)門開度。

[0020] 優(yōu)選地，還包括步驟5：完成步驟4后，判斷爐膛溫度是否高于850℃、爐膛最高溫度低于1050℃且煙氣停留時間超過2s，若是，則完成垃圾焚燒爐的優(yōu)化，若否，則重新執(zhí)行步

驟3和步驟4。

[0021] 一種垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化系統(tǒng)，包括：[0022] 運(yùn)行數(shù)據(jù)采集模塊，用以采集垃圾焚燒爐在不同運(yùn)行工況下的運(yùn)行數(shù)據(jù)；[0023] 關(guān)聯(lián)模型建立模塊，用以根據(jù)垃圾焚燒爐的歷史運(yùn)行數(shù)據(jù)建立不同基本運(yùn)行工況下尾部CO濃度與不同歷史燃燒特征參數(shù)的關(guān)聯(lián)模型；

[0024] 燃燒優(yōu)化模型：用以根據(jù)尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型計(jì)算出實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值和O2濃度優(yōu)化值，并根據(jù)O2濃度優(yōu)化值確定垃圾焚燒爐的總風(fēng)量，同

時根據(jù)實(shí)時爐膛溫度、實(shí)時垃圾厚度、實(shí)時爐渣含碳量、實(shí)時尾部CO濃度和NOX濃度實(shí)時值

等確定垃圾焚燒爐的一、二次風(fēng)配比，還用以調(diào)節(jié)爐排速度及一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率和各風(fēng)門

開度，至O2濃度實(shí)時值與O2濃度優(yōu)化值一致。

[0025] 一種垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化裝置，包括控制器、尾部CO濃度在線監(jiān)測裝置和DCS系統(tǒng)，所述尾部CO濃度在線監(jiān)測裝置和所述DCS系統(tǒng)分別與所述控制器通信連接，所述在線監(jiān)

測系統(tǒng)安裝在垃圾焚燒爐的鍋爐上，其用以在線監(jiān)測垃圾焚燒爐中的尾部CO濃度并發(fā)送至

所述控制器，所述DCS系統(tǒng)與垃圾焚燒爐連接，其用以確定垃圾焚燒爐的運(yùn)行工況且采集運(yùn)

行數(shù)據(jù)并發(fā)送至所述控制器，所述控制器用以根據(jù)垃圾焚燒爐的運(yùn)行數(shù)據(jù)建立不同基本運(yùn)

行工況下尾部CO濃度與不同燃燒特征參數(shù)的關(guān)聯(lián)模型，還用以根據(jù)尾部CO濃度與鍋爐效率

的關(guān)聯(lián)模型計(jì)算出實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值和O2濃度優(yōu)化值并確定一、二次風(fēng)

配比，所述控制器發(fā)送信號至所述DCS系統(tǒng)，所述DCS系統(tǒng)接收信號并調(diào)節(jié)爐排速度及一、二

次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率和各風(fēng)門開度。

[0026] 因尾部CO濃度受爐內(nèi)漏風(fēng)影響因素較小且能準(zhǔn)確地反映爐內(nèi)燃燒狀況，本申請建立基于尾部CO濃度的垃圾焚燒爐燃燒優(yōu)化方法、系統(tǒng)及裝置，在實(shí)現(xiàn)鍋爐效率提升的同時，

又有效地控制了NOX和二噁英的生成，提升了垃圾電站運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和環(huán)保性。

[0027] 上述說明僅是本發(fā)明技術(shù)方案的概述，為了能夠更清楚了解本發(fā)明的技術(shù)手段，并可依照說明書的內(nèi)容予以實(shí)施，以下以本發(fā)明的較佳實(shí)施例并配合附圖詳細(xì)說明如后。

本發(fā)明的具體實(shí)施方式由以下實(shí)施例及其附圖詳細(xì)給出。

附圖說明[0028] 此處所說明的附圖用來提供對本發(fā)明的進(jìn)一步理解，構(gòu)成本申請的一部分，本發(fā)明的示意性實(shí)施例及其說明用于解釋本發(fā)明，并不構(gòu)成對本發(fā)明的不當(dāng)限定。在附圖中：

[0029] 圖1為本發(fā)明實(shí)施例所述垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化方法的步驟示意圖；[0030] 圖2為本發(fā)明實(shí)施例所述垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化系統(tǒng)的框圖；[0031] 圖3為本發(fā)明實(shí)施例所述垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化裝置的結(jié)構(gòu)示意圖。[0032] 本發(fā)明目的的實(shí)現(xiàn)、功能特點(diǎn)及優(yōu)點(diǎn)將結(jié)合實(shí)施例，參照附圖做進(jìn)一步說明。具體實(shí)施方式[0033] 以下結(jié)合附圖1?3對本發(fā)明的原理和特征進(jìn)行描述，所舉實(shí)例只用于解釋本發(fā)明，并非用于限定本發(fā)明的范圍。在下列段落中參照附圖以舉例方式更具體地描述本發(fā)明。根

據(jù)下面說明和權(quán)利要求書，本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)和特征將更清楚。需說明的是，附圖均采用非常簡

化的形式且均使用非精準(zhǔn)的比例，僅用以方便、明晰地輔助說明本發(fā)明實(shí)施例的目的。

[0034] 除非另有定義，本文所使用的所有的技術(shù)和科學(xué)術(shù)語與屬于本發(fā)明的技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員通常理解的含義相同。本文中在本發(fā)明的說明書中所使用的術(shù)語只是為了描述具

體的實(shí)施例的目的，不是旨在于限制本發(fā)明。本文所使用的術(shù)語“及/或”包括一個或多個相

關(guān)的所列項(xiàng)目的任意的和所有的組合。

[0035] 以國內(nèi)某垃圾電廠為例，該廠垃圾焚燒爐采用德國馬丁公司SITY2000爐型，整個爐排由左至右分成四列，爐排由下至上采用 前傾式設(shè)計(jì)，每列爐排分成上下兩組，上爐

排為垃圾燃燒提供干燥與燃燒功能，下爐排為垃圾提供燃盡和灰渣輸送功能，垃圾焚燒爐

的正上方為余熱鍋爐，以上述垃圾焚燒爐為例提出本申請的以下實(shí)施例。

[0036] 實(shí)施例1[0037] 參照圖1，提出本發(fā)明的一實(shí)施例，本實(shí)施例所述垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化方法包括以下步驟：

[0038] 步驟1、采集不同基本運(yùn)行工況下垃圾焚燒爐的歷史運(yùn)行數(shù)據(jù)，并建立不同基本運(yùn)行工況下歷史尾部CO濃度與不同歷史燃燒特征參數(shù)之間的關(guān)聯(lián)模型；

[0039] 步驟2、確定垃圾焚燒爐的實(shí)時運(yùn)行工況并采集垃圾焚燒爐的實(shí)時燃燒特征參數(shù)，根據(jù)所述步驟1確定的實(shí)時運(yùn)行工況對應(yīng)的尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型確定實(shí)時運(yùn)

行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值，并根據(jù)實(shí)時運(yùn)行工況對應(yīng)的尾部CO濃度與O2濃度之間的關(guān)

聯(lián)模型確定實(shí)時運(yùn)行工況下的O2濃度優(yōu)化值；

[0040] 步驟3、根據(jù)所述步驟2中計(jì)算出的O2濃度優(yōu)化值確定垃圾焚燒爐的總風(fēng)量，同時根據(jù)實(shí)時垃圾厚度、實(shí)時爐渣含碳量、實(shí)時爐膛溫度、實(shí)時尾部CO濃度和NOX濃度實(shí)時值等

確定一、二次風(fēng)配比；

[0041] 步驟4、根據(jù)所述步驟3中確定的一、二次風(fēng)配比調(diào)節(jié)爐排速度及一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率和各風(fēng)門開度，至O2濃度實(shí)時值與O2濃度優(yōu)化值一致；

[0042] 其中，所述特征燃燒參數(shù)包括鍋爐效率、NOX濃度、二噁英濃度和O2濃度。[0043] 所述步驟1中，不同基本運(yùn)行工況下尾部CO濃度與不同歷史燃燒特征參數(shù)的關(guān)聯(lián)模型包括尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型、尾部CO濃度與NOX濃度的關(guān)聯(lián)模型、尾部CO濃

度與二噁英濃度的關(guān)聯(lián)模型和尾部CO濃度與O2濃度的模型。

[0044] 每個所述基本運(yùn)行工況對應(yīng)垃圾熱值的常見范圍和一個典型鍋爐負(fù)荷，多個垃圾熱值的常見范圍在垃圾焚燒爐處理的垃圾熱值范圍之內(nèi)均勻分布，多個典型鍋爐負(fù)荷在垃

圾焚燒爐的負(fù)荷范圍內(nèi)間隔分布。

[0045] 由于垃圾焚燒爐入爐的垃圾成分時刻發(fā)生變化，垃圾熱值波動較大，故以垃圾熱值作為垃圾特性指標(biāo)，本實(shí)施例所述垃圾焚燒爐處理的垃圾熱值范圍為4500?8500kJ/kg，

本實(shí)施例所述垃圾熱值區(qū)間包括以下四個：4500?5500kJ/kg、5500?6500kJ/kg、6500?

7500kJ/kg和7500?8500kJ/kg；本實(shí)施例所述垃圾焚燒爐典型鍋爐負(fù)荷包括以下三個：鍋爐

負(fù)荷60％、鍋爐負(fù)荷80％和鍋爐負(fù)荷100％，本實(shí)施例中四個垃圾熱值區(qū)間和三個典型鍋爐

負(fù)荷組合成十二個垃圾焚燒爐的基本運(yùn)行工況。

[0046] 所述步驟1中，所述二噁英濃度為二噁英毒性當(dāng)量濃度，由于現(xiàn)場并不具備二噁英在線監(jiān)測功能，二噁英濃度可由環(huán)保部門認(rèn)可的第三方機(jī)構(gòu)現(xiàn)場測量得到。

[0047] 所述鍋爐效率的計(jì)算方法為：[0048] ηgl＝1?(q2+q3+q4+q5+q6)，其中q2為排煙熱損失率，q3為氣體未完全燃燒熱損失率，q4為固體未完全燃燒熱損失率，q5為散熱損失率，q6為灰渣物理熱損失率，由于排煙熱損失

率和固體未完全燃燒熱損失率對鍋爐效率影響較大，而氣體未完全燃燒熱損失率、散熱損

失率、灰渣物理熱損失率對鍋爐效率影響較小，在計(jì)算時可將q3、q5、q6看作定值；

[0049] 且[0050][0051][0052] hpy和αpy分別為排煙焓和空預(yù)器出口過量空氣系數(shù)，hlk0為理論冷空氣的焓；Aar為收到基灰分含量；Cfh、Clz分別為飛灰含碳量、爐渣含碳量，單位為％；αfh、αlz分別為飛灰、爐

渣占燃料灰分的比例。

[0053] 所述步驟1中采集垃圾焚燒爐大量的歷史運(yùn)行數(shù)據(jù)，建立不同基本運(yùn)行工況下的尾部CO濃度與特征燃燒參數(shù)之間的特征曲線，根據(jù)關(guān)聯(lián)模型可以擬合得到尾部CO濃度與特

征燃燒參數(shù)之間的函數(shù)關(guān)系式。

[0054] 本實(shí)施例中，不同基本工況下尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型為ηgl＝f(CO)，即3

ηgl＝a0+a1CO+a2CO2+a3CO+……，其中ηgl由鍋爐效率計(jì)算模型得到，各系數(shù)可以根據(jù)歷史數(shù)

據(jù)和特征曲線計(jì)算擬合得到；

[0055] 不同基本工況下尾部CO濃度與NOX濃度的關(guān)聯(lián)模型為CNOX＝f(CO)，即CNOX＝b0+3

b1CO+b2CO2+b3CO+……，各系數(shù)可以根據(jù)歷史數(shù)據(jù)和特征曲線計(jì)算擬合得到；

[0056] 不同基本工況下尾部CO濃度與二噁英毒性當(dāng)量濃度的關(guān)聯(lián)模型為C二噁英＝f(CO)，3

即C二噁英＝c0+c1CO+c2CO2+c3CO+……，各系數(shù)可以根據(jù)歷史數(shù)據(jù)和特征曲線計(jì)算擬合得到；

[0057] 不同基本工況下尾部CO濃度與O2濃度的關(guān)聯(lián)模型為CO2＝f(CO)，即CO2＝?kCO+d，各系數(shù)可以根據(jù)歷史數(shù)據(jù)和特征曲線計(jì)算擬合得到。

[0058] 所述步驟2中確定實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值的方法為：若計(jì)算得到的3

尾部CO濃度優(yōu)化值小于等于50mg/m ，則繼續(xù)執(zhí)行步驟2，若計(jì)算得到的尾部CO濃度優(yōu)化值

3

大于50mg/m ，則根據(jù)實(shí)時運(yùn)行工況對應(yīng)的尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型重新計(jì)算實(shí)

時運(yùn)行工況下尾部CO濃度優(yōu)化值。

[0059] 根據(jù)實(shí)時運(yùn)行工況對應(yīng)的尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型計(jì)算出尾部CO濃度優(yōu)化值，將尾部CO濃度優(yōu)化值分別代入實(shí)時運(yùn)行工況對應(yīng)的尾部CO濃度與NOX濃度的關(guān)聯(lián)

模型和實(shí)時運(yùn)行工況對應(yīng)的尾部CO濃度與二噁英濃度的關(guān)聯(lián)模型中得到NOX濃度優(yōu)化值和

二噁英濃度優(yōu)化值，計(jì)算NOX濃度實(shí)時值與NOX濃度優(yōu)化值的NOX濃度差值百分比，計(jì)算二噁

英濃度實(shí)時值與二噁英濃度優(yōu)化值的二噁英濃度差值百分比；

[0060] 若NOX濃度差值百分比和二噁英濃度差值百分比均屬于?20％～+5％的范圍內(nèi)，則采用計(jì)算得到尾部CO濃度優(yōu)化值作為實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值；

[0061] 若NOX濃度差值百分比和二噁英濃度差值百分比中的至少一個不屬于?20％～+5％范圍內(nèi)，則確認(rèn)以尾部CO濃度實(shí)時值和尾部CO濃度優(yōu)化值為端點(diǎn)的優(yōu)化區(qū)間，并在優(yōu)化

區(qū)間內(nèi)調(diào)整尾部CO濃度優(yōu)化值，若調(diào)整后的尾部CO濃度優(yōu)化值下的NOX濃度差值百分比和

二噁英濃度差值百分比均屬于?20％～+5％的范圍內(nèi)，則采用調(diào)整后的尾部CO濃度優(yōu)化值

作為實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值，若調(diào)整后的尾部CO濃度實(shí)時值下的NOX濃度差

值百分比和二噁英濃度差值百分比中的至少一個仍不屬于?20％～+5％的范圍，則不進(jìn)行

優(yōu)化處理。

[0062] 所述步驟2中，采用上述步驟確定實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值后，再利用尾部CO濃度與O2之間的關(guān)聯(lián)模型計(jì)算出實(shí)時運(yùn)行工況下的O2濃度優(yōu)化值。

[0063] 為了有效降低爐內(nèi)二噁英的生成，同時保證爐內(nèi)垃圾穩(wěn)定、充分燃燒，O2濃度優(yōu)化值應(yīng)限定在5％?8％范圍內(nèi)，若O2濃度優(yōu)化值屬于5％～8％的范圍內(nèi)，則采用計(jì)算得到的O2

濃度優(yōu)化值作為實(shí)時運(yùn)行工況下的O2濃度優(yōu)化值，若O2濃度優(yōu)化值不屬于5％～8％的范圍，

則根據(jù)實(shí)時運(yùn)行工況對應(yīng)的尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型計(jì)算出尾部CO濃度優(yōu)化值，

確認(rèn)以尾部CO濃度實(shí)時值和尾部CO濃度優(yōu)化值為端點(diǎn)的優(yōu)化區(qū)間，在優(yōu)化區(qū)間內(nèi)重新確定

實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值，至重新確定的實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值

對應(yīng)的O2濃度優(yōu)化值屬于5％～8％的范圍，并將重新確定的實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度

優(yōu)化值對應(yīng)的O2濃度優(yōu)化值作為實(shí)時運(yùn)行工況下的O2濃度優(yōu)化值。

[0064] 本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)知曉O(shè)2濃度優(yōu)化值具體為爐膛內(nèi)O2的體積濃度，且重新確定的實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值也需要滿足對應(yīng)的NOX濃度差值百分比和二噁英濃

度差值百分比均屬于?20％～+5％的范圍。

[0065] 所述步驟3中，首先根據(jù)O2濃度優(yōu)化值確定總風(fēng)量，然后根據(jù)垃圾厚度、爐渣含碳量等確定一次風(fēng)量，具體的：若垃圾厚度過高，應(yīng)適當(dāng)降低爐排速度并增大一次風(fēng)量，保證

垃圾充分干燥、燃燒和燃盡；若爐渣含碳量過高，應(yīng)適當(dāng)增加燃燒段和燃盡段配風(fēng)并降低爐

排速度，保證垃圾充分干燥和燃燒；

[0066] 最后根據(jù)爐膛溫度、尾部CO濃度和爐膛內(nèi)NOX濃度等確定二次風(fēng)量，具體的：若爐膛溫度過高，應(yīng)適當(dāng)減少二次風(fēng)量；若尾部CO濃度過高，應(yīng)適當(dāng)增加二次風(fēng)量，同時確保NOX

濃度滿足國家排放標(biāo)準(zhǔn)。

[0067] 所述步驟4中根據(jù)一、二次風(fēng)配比調(diào)節(jié)爐排速度及一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率/風(fēng)門開度的方法為：根據(jù)O2濃度優(yōu)化值與O2濃度實(shí)時值的大小關(guān)系，通過調(diào)節(jié)爐排速度保證垃圾厚度

在合適的范圍內(nèi)，設(shè)置一個風(fēng)機(jī)頻率系數(shù)來提高/降低風(fēng)機(jī)頻率或設(shè)置一個風(fēng)門開度系數(shù)

來擴(kuò)大/縮小各風(fēng)門開度，調(diào)節(jié)一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率/風(fēng)門開度時，根據(jù)風(fēng)機(jī)頻率系數(shù)/風(fēng)門

開度系數(shù)來多次調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)頻率大小/風(fēng)門開度大小，以將O2濃度實(shí)時值經(jīng)多次調(diào)節(jié)調(diào)至O2濃

度優(yōu)化值。

[0068] 系數(shù)具體大小根據(jù)O2濃度實(shí)時值來確定，例如風(fēng)機(jī)頻率系數(shù)為0.9～1.1，風(fēng)門開度系數(shù)為?10％～+10％。

[0069] 若O2濃度實(shí)時值大于O2濃度優(yōu)化值，則可通過調(diào)小一次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率和二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率，或調(diào)小風(fēng)門開度來實(shí)現(xiàn)將O2濃度實(shí)時值調(diào)至O2濃度優(yōu)化值；

[0070] 若O2濃度實(shí)時值小于O2濃度優(yōu)化值，則可通過調(diào)大一次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率和二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率，或調(diào)大風(fēng)門開度來實(shí)現(xiàn)將O2濃度實(shí)時值調(diào)至O2濃度優(yōu)化值。

[0071] 完成上述步驟后，判斷爐膛溫度是否高于850℃、爐膛最高溫度低于1050℃且煙氣停留時間超過2s，若滿足上述兩個條件，則完成垃圾焚燒爐的優(yōu)化，若不滿足上述任意一個

條件，則重新執(zhí)行步驟3和步驟4。

[0072] 實(shí)施例2[0073] 實(shí)施例2提出了一種垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化系統(tǒng)，包括：[0074] 運(yùn)行數(shù)據(jù)采集模塊，用以采集垃圾焚燒爐在不同運(yùn)行工況下的運(yùn)行數(shù)據(jù)；[0075] 關(guān)聯(lián)模型建立模塊，用以根據(jù)垃圾焚燒爐的歷史運(yùn)行數(shù)據(jù)建立不同基本運(yùn)行工況下尾部CO濃度與不同歷史燃燒特征參數(shù)的關(guān)聯(lián)模型；

[0076] 燃燒優(yōu)化模型：用以根據(jù)尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型計(jì)算出實(shí)時運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值和O2濃度優(yōu)化值，并根據(jù)O2濃度優(yōu)化值確定垃圾焚燒爐的總風(fēng)量，同

時根據(jù)實(shí)時爐膛溫度、實(shí)時垃圾厚度、實(shí)時爐渣含碳量、實(shí)時尾部CO濃度和NOX濃度實(shí)時值

等確定垃圾焚燒爐的一、二次風(fēng)配比，還用以調(diào)節(jié)爐排速度及一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率和各風(fēng)門

開度，至O2濃度實(shí)時值與O2濃度優(yōu)化值一致。

[0077] 實(shí)施例3[0078] 根據(jù)實(shí)施例2所述的一種垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化系統(tǒng)，提出一種垃圾焚燒爐的燃燒優(yōu)化裝置，包括：包括控制器、尾部CO濃度在線監(jiān)測裝置和DCS系統(tǒng)，所述尾部CO濃度在線

監(jiān)測裝置和所述DCS系統(tǒng)分別與所述控制器通信連接，所述在線監(jiān)測系統(tǒng)安裝在垃圾焚燒

爐的鍋爐上，其用以在線監(jiān)測垃圾焚燒爐中的尾部CO濃度并發(fā)送至所述控制器，所述DCS系

統(tǒng)與垃圾焚燒爐連接，其用以確定垃圾焚燒爐的運(yùn)行工況且采集運(yùn)行數(shù)據(jù)并發(fā)送至所述控

制器，所述控制器用以根據(jù)垃圾焚燒爐的運(yùn)行數(shù)據(jù)建立不同基本運(yùn)行工況下尾部CO濃度與

不同燃燒特征參數(shù)的關(guān)聯(lián)模型，還用以根據(jù)尾部CO濃度與鍋爐效率的關(guān)聯(lián)模型計(jì)算出實(shí)時

運(yùn)行工況下的尾部CO濃度優(yōu)化值和O2濃度優(yōu)化值并確定一、二次風(fēng)配比，所述控制器發(fā)送

信號至所述DCS系統(tǒng)，所述DCS系統(tǒng)接收信號并調(diào)節(jié)爐排速度及一、二次風(fēng)風(fēng)機(jī)頻率和各風(fēng)

門開度。

[0079] 本實(shí)施例中，兩個尾部CO濃度在線監(jiān)測裝置安裝在垃圾焚燒爐尾部煙道省煤器出口的左右兩側(cè)，并位于靠近空預(yù)器出口的位置。

[0080] 以上所述，僅為本發(fā)明的較佳實(shí)施例而已，并非對本發(fā)明作任何形式上的限制；凡本行業(yè)的普通技術(shù)人員均可按說明書附圖所示和以上所述而順暢地實(shí)施本發(fā)明；但是，凡

熟悉本專業(yè)的技術(shù)人員在不脫離本發(fā)明技術(shù)方案范圍內(nèi)，利用以上所揭示的技術(shù)內(nèi)容而做

出的些許更動、修飾與演變的等同變化，均為本發(fā)明的等效實(shí)施例；同時，凡依據(jù)本發(fā)明的

實(shí)質(zhì)技術(shù)對以上實(shí)施例所作的任何等同變化的更動、修飾與演變等，均仍屬于本發(fā)明的技

術(shù)方案的保護(hù)范圍之內(nèi)。